Форум студентов МТИ

Вернуться   Форум студентов МТИ > Основной раздел > Тесты

Важная информация

Все сдал
Ответ
 
Опции темы Опции просмотра
Старый 15.11.2017, 18:29   #1
valera.pronin
Новичок
 
Регистрация: 16.02.2015
Сообщений: 27
Сказал спасибо: 39
Поблагодарили 10 раз(а) в 8 сообщениях
По умолчанию ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (2)
ТРЕНИНГ 4 Макс. балл 10 Набр. балл 8 Оценка 4
1. Все производства делят по пожарной, взрывной и взрывопожарной
опасности в соответствии с нормативным документом:
СНиП
2. К первичным опасным факторам пожара, воздействующим на людей и
имущество, относятся:
Пламя и искры; тепловой поток; повышенная температура
окружающей
среды; повышенная концентрация токсичных продуктов горения и
термического разложения; пониженная концентрация кислорода;
снижение видимости в дыму

3. Пониженное содержание кислорода характерно для любой зоны
пожара,
в которой есть
дым
4. Дифференциальные уравнения оценки опасных факторов пожара
основываются на:
процессе изменения во времени состояния газовой среды в
помещении.

5. Критическая продолжительность пожара – это:
время, в течение которого достигается предельно допустимое
значение опасных факторов пожара (ОФП) в установленном режиме
его изменения

6. Пиролизом называют процесс:
разложения вещества при высокотемпературном режиме и
отсутствии кислорода

7. Поражение человека опасными факторами пожара происходит через:
Органы дыхания, кожные покровы; желудочно-кишечный тракт,
слизистые оболочки.

8. Методы расчета тепловых потоков в ограждающих конструкциях
основываются на результатах
экспериментальных исследований
9. Факелом пламени называют светящуюся зону пространства, границей
которой является изотермическая поверхность с температурой:
Тф = 870 К
10. Влияние ветра на развитие пожара особенно заметно, если:
одна часть проемов расположена на наветренной стороне здания,
а другая на подветренной.


ЕСТЬ ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (2) - Тренинг 3
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (1) - Тренинг 1
- Тренинг 2
valera.pronin вне форума   Ответить с цитированием
Пользователь сказал cпасибо:
Ярый (19.11.2017)
Старый 18.11.2017, 17:01   #2
Виталь
Новичок
 
Регистрация: 08.02.2015
Сообщений: 3
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 2 раз(а) в 2 сообщениях
По умолчанию

[QUOTE=valera.pronin;41703]ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (2)
ТРЕНИНГ 4 Макс. балл 10 Набр. балл 8 Оценка 4
1. Все производства делят по пожарной, взрывной и взрывопожарной
опасности в соответствии с нормативным документом:
СНиП
2. К первичным опасным факторам пожара, воздействующим на людей и
имущество, относятся:
Пламя и искры; тепловой поток; повышенная температура
окружающей
среды; повышенная концентрация токсичных продуктов горения и
термического разложения; пониженная концентрация кислорода;
снижение видимости в дыму

3. Пониженное содержание кислорода характерно для любой зоны
пожара,
в которой есть
дым
4. Дифференциальные уравнения оценки опасных факторов пожара
основываются на:
процессе изменения во времени состояния газовой среды в
помещении.

5. Критическая продолжительность пожара – это:
время, в течение которого достигается предельно допустимое
значение опасных факторов пожара (ОФП) в установленном режиме
его изменения

6. Пиролизом называют процесс:
разложения вещества при высокотемпературном режиме и
отсутствии кислорода

7. Поражение человека опасными факторами пожара происходит через:
Органы дыхания, кожные покровы; желудочно-кишечный тракт,
слизистые оболочки.

8. Методы расчета тепловых потоков в ограждающих конструкциях
основываются на результатах
экспериментальных исследований
9. Факелом пламени называют светящуюся зону пространства, границей
которой является изотермическая поверхность с температурой:
Тф = 870 К
10. Влияние ветра на развитие пожара особенно заметно, если:
одна часть проемов расположена на наветренной стороне здания,
а другая на подветренной.


ЕСТЬ ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (2) - Тренинг 3
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (1) - Тренинг 1
- Тренинг 2

Выручи !!! ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА (1)ТРЕНИНГ2N
Виталь вне форума   Ответить с цитированием
Пользователь сказал cпасибо:
Ярый (19.11.2017)
Старый 18.11.2017, 20:15   #3
Dimon5557
Новичок
 
Регистрация: 13.10.2015
Сообщений: 26
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 39 раз(а) в 17 сообщениях
По умолчанию

Да все выкладывай))
Dimon5557 вне форума   Ответить с цитированием
Пользователь сказал cпасибо:
Ярый (19.11.2017)
Старый 25.11.2017, 05:05   #4
Dimon5557
Новичок
 
Регистрация: 13.10.2015
Сообщений: 26
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 39 раз(а) в 17 сообщениях
По умолчанию

Раздел 1. Расчет динамики изменения опасных факторов пожара в помещении

Проектирование систем и комплексов, прогнозирующих пожарную опасность, проводится
на основании технического задания
На основании типовых проектов

Критическая продолжительность пожара – это
время достижения предельно допустимых для человека значений ОФП в зоне пребывания людей

Дифференциальные уравнения пожара основываются на
первом законе термодинамики для открытой термодинамической системы и закона сохранения массы

Группа умеренногорючих строительных материалов обозначается
Г2

Установка пожаротушения - это
совокупность технических средств, предназначенных для обнаружения пожара, передачи извещения о пожаре и выдачи команд на включение автоматических установок пожаротушения

Состояние объекта, при котором с установленной вероятностью исключается возможность возникновения и развития пожара и воздействия на людей опасных факторов пожара, а также обеспечивается защита материальных ценностей - это
Пожарная безопасность

При прогнозе развития опасных факторов пожара необходимо учитывать факт, что для помещений с оборудованием с открытыми неизолированными токоведущими частями, находящимися под напряжением, предусмотрено
автоматическое отключение электроэнергии до момента подачи огнетушащего вещества на очаг пожара

Динамика развития опасных факторов пожара определяется
горючестью, воспламеняемостью, распространением пламени по поверхности, дымообразующей способностью и токсичностью

Определение критической продолжительности пожара зависит от наличия АУП, которые выполняют функции пожарной сигнализации. Это утверждение справедливо для
Для всех, кроме автономных АУП

При прогнозировании развития опасных факторов пожара учитывают наличие водяных и пенных АУП, которые могут быть
спринклерные, дренчерные, спринклерно-дренчерные, роботизированные и АУП с принудительным пуском

Раздел 2. Математические модели пожара в помещении

Какое понятие представляют в количественном отношении следующими величинами: характерными размерами очага горения; скоростью выгорания; мощностью тепловыделения; количеством генерируемых за единицу времени в пламенной зоне токсичных газов; количеством кислорода, потребляемого в зоне горения?
Пламя

Прогнозирование опасных факторов необходимо в следующих случаях
Не знаю как ответить. Знаю что отвечаю правильно 100%, все равно пишет неправильно. Так что тут ошибка

Методы расчета тепловых потоков в ограждающие конструкции основываются на результатах
экспериментальных исследований

В систему дифференциальных уравнений пожара при решении требуется ли добавлять алгебраическое уравнение – усредненное уравнение состояния?
нет

Какая модель пожара позволяет получить информацию о средних значениях параметров состояния среды в помещении для любого момента развития пожара
Интегральная

Основным недостатком интегральных моделей, учитывающих изменение среднеобъемных характеристик во времени, является то, что
при их использовании не учитывается распределение параметров в пространстве

Какое понятие представляют в количественном отношении величиной парциальной плотности компонентов среды?
Дым

Модель пожара, искомыми функциями которой выступают среднеобъемные параметры газовой среды в помещении, а независимой переменной является время, относится к
интегральному методу моделирования пожара

Какая математическая модель пожара в своей основе представлена системой дифференциальных уравнений? Искомыми функциями выступают среднеобъемные параметры состояния среды, независимым аргументом является время
Полевая

Основываются ли современные научные методы прогнозирования опасных факторов пожара на математическом моделировании?
Да

Раздел 3. Определение критической продолжительности пожара

Нормативная величина индивидуального пожарного риска, принятая в России, составляет
10-6

Пожарный риск, который может привести к гибели человека в результате воздействия опасных факторов пожара, - это
индивидуальный пожарный риск

Степень опасности, ведущая к гибели группы людей в результате воздействия опасных факторов пожара, - это
социальный пожарный риск

Определение расчётных величин пожарного риска в России заключается в расчёте
индивидуального пожарного риска для людей, находящихся в здании

Мера возможной реализации пожарной опасности на объекте защиты и её последствия для людей и материальных ценностей - это
индивидуальный пожарный риск

Индексный метод оценки риска, в котором оценивается мера баланса между вероятностью возникновения пожара, потенциальным ущербом и защитными мероприятиями, называется
методом Гретенера

Метод индексной оценки, предназначенный для оценки рисков, связанных с хранением и использованием пожаровзрывоопасных материалов на предприятиях химической промышленности, называется
методом FRAME

К опасным факторам пожара (ОФП), воздействующим на людей и имущество относят (укажите все возможные варианты)
пламя и искры
тепловой поток
Индексная оценка, разработанная для оценки соответствия уровня пожарной безопасности людей, называется
методом FSES

Индексный метод, оценивающий пожарный риск с трёх точек зрения (уничтожение имущества, риска для людей, риска экономических потерь) называется
методом Dow Chemical

Раздел 4. Прогнозирование обстановки на пожаре к моменту прибытия первых пожарных подразделений

Влияние ветра на развитие пожара особенно заметно, если
одна часть проемов расположена на наветренной стороне здания, а другая на подветренной.

Пониженное содержание кислорода характерно для любой зоны пожара, в которой есть
дым

Методы расчета тепловых потоков в ограждающих конструкциях основываются на результатах
экспериментальных исследований

Поражение человека опасными факторами пожара происходит через
Органы дыхания, кожные покровы; желудочно-кишечный тракт, слизистые оболочки

Все производства делят по пожарной, взрывной и взрывопожарной опасности в соответствии с нормативным документом
СП

Критическая продолжительность пожара – это
время, в течение которого достигается предельно допустимое значение опасных факторов пожара (ОФП) в установленном режиме его изменения

Дифференциальные уравнения оценки опасных факторов пожара основываются на
первом законе термодинамики для открытой термодинамической системы и закона сохранения массы

Пиролизом называют процесс
разложения вещества при высокотемпературном режиме и отсутствии кислорода

Факелом пламени называют светящуюся зону пространства, границей которой является изотермическая поверхность с температурой
Тф = 870 К

К первичным опасным факторам пожара, воздействующим на людей и имущество, относятся
Пламя и искры; тепловой поток; повышенная температура окружающей среды; повышенная концентрация токсичных продуктов горения и термического разложения; пониженная концентрация кислорода; снижение видимости в дыму

ЭКЗАМЕН на 4 ( 3 ошибки)

Пониженное содержание кислорода характерно для любой зоны пожара, в которой есть
дым

Модель пожара, искомыми функциями которой выступают среднеобъемные параметры газовой среды в помещении, а независимой переменной является время, относится к
интегральному методу моделирования пожара

Скорость выгорания твердых и жидких материалов - это величина, которая
регулируется наличием достаточного количества кислорода (воздуха)

Дифференциальные уравнения пожара основываются на
первом законе термодинамики для открытой термодинамической системы и закона сохранения массы

Модель пожара, которая позволяет получить информацию о размерах характерных пространственных зон, возникающих при пожаре в помещении, и средних параметров состояния среды в этих зонах называется
зонная модель

В некоторых странах, в отличие от нашей страны, к удушающим газам, как опасным факторам пожара, относится
углекислый газ

К первичным опасным факторам пожара, воздействующим на людей и имущество, относятся
Пламя и искры; тепловой поток; повышенная температура окружающей среды; повышенная концентрация токсичных продуктов горения и термического разложения; пониженная концентрация кислорода; снижение видимости в дыму

Коэффициент теплопотерь (φ) при прогнозировании ОФП представляет собой
отношение суммарного теплового потока в ограждения Qw к скорости тепловыделения в очаге горения Qnoж

В начальной стадии развития пожара опасными для человека факторами являются
пламя, высокая температура, интенсивность теплового излучения, токсичные продукты горения, дым, снижение содержания кислорода в воздухе

Влияние ветра на развитие пожара особенно заметно, если
одна часть проемов расположена на наветренной стороне здания, а другая на подветренной

Параметр развития пожара - среднемассовая температурой газовой среды - имеет единицу измерения
Градус Цельсия

Методы расчета тепловых потоков в ограждающие конструкции основываются на результатах
экспериментальных исследований

Поражение человека опасными факторами пожара происходит через
Органы дыхания, кожные покровы; желудочно-кишечный тракт, слизистые оболочки

Критическая продолжительность пожара – это
время, в течение которого достигается предельно допустимое значение опасных факторов пожара в установленном режиме его изменения

Газовая среда в помещении во время пожара представляет собой
смесь кислорода, азота и продуктов горения

Давление воздуха по высоте здания переменно и при прогнозировании опасных факторов пожара определяется уравнением
Rreq=(Tint-Tnom)/Tn*Aint
Dimon5557 вне форума   Ответить с цитированием
2 пользователя(ей) сказали cпасибо:
Елизавета 94 (26.11.2017), Ярый (25.11.2017)
Старый 06.12.2017, 17:22   #5
Елизавета 94
Новичок
 
Регистрация: 07.07.2015
Сообщений: 9
Сказал спасибо: 4
Поблагодарили 2 раз(а) в 2 сообщениях
По умолчанию

ребят! а что за контрольная ? кто решал уже?

Добавлено через 11 минут
Так еще и курсовая по этому же предмету....блииинннн (((((

Последний раз редактировалось Елизавета 94; 06.12.2017 в 17:34. Причина: Добавлено сообщение
Елизавета 94 вне форума   Ответить с цитированием
Старый 04.01.2018, 10:28   #6
Елизавета 94
Новичок
 
Регистрация: 07.07.2015
Сообщений: 9
Сказал спасибо: 4
Поблагодарили 2 раз(а) в 2 сообщениях
По умолчанию

кто решал контрольную?????эгэгэй людиииииии
Елизавета 94 вне форума   Ответить с цитированием
Старый 18.01.2018, 22:31   #7
Денис Гайнулов
Новичок
 
Регистрация: 27.11.2015
Сообщений: 1
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 0 раз(а) в 0 сообщениях
По умолчанию

Елизавета 94, Елизавета, Вы решили контрольную? Я не могу ответить на второй вопрос. У меня 4 вариант.
Денис Гайнулов вне форума   Ответить с цитированием
Старый 20.01.2018, 12:27   #8
Dimon5557
Новичок
 
Регистрация: 13.10.2015
Сообщений: 26
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 39 раз(а) в 17 сообщениях
По умолчанию

Вариант 4. Вопрос 2

Противодымную вентиляцию следует предусматривать для предотвращения поражающего воздействия на людей и (или) материальные ценности продуктов горения, распространяющихся во внутреннем объеме здания при возникновении пожара в одном помещении на одном из этажей одного пожарного отсека.
Системы приточновытяжной противодымной вентиляции зданий (далее – противодымной вентиляции) должны обеспечивать блокирование и (или) ограничение распространения продуктов горения в помещения безопасных зон и по путям эвакуации людей, в том числе с целью создания необходимых условий пожарным подразделениям для выполнения работ по спасанию людей, обнаружению и локализации очага пожара в здании.
Системы противодымной вентиляции должны быть автономными для каждого пожарного отсека, кроме систем приточной противодымной вентиляции, предназначенных для защиты лестничных клеток и лифтовых шахт, сообщающихся с различными пожарными отсеками, и систем вытяжной противодымной вентиляции, предназначенных для защиты атриумов и пассажей, не имеющих конструктивного разделения на пожарные отсеки. Системы приточной противодымной вентиляции должны применяться только в необходимом сочетании с системами вытяжной противодымной вентиляции. Обособленное применение систем приточной противодымной вентиляции без устройства соответствующих систем вытяжной противодымной вентиляции не допускается.
Удаление продуктов горения при пожаре системами вытяжной противодымной вентиляции следует предусматривать:
а) из коридоров и холлов жилых, общественных, административнобытовых и многофункциональных зданий высотой более 28 м;
б) из коридоров и пешеходных тоннелей подвальных и цокольных этажей жилых, общественных, административнобытовых, производственных и многофункциональных зданий при выходах в эти коридоры (тоннели) из помещений с постоянным пребыванием людей;
в) из коридоров без естественного проветривания при пожаре длиной более 15 м в зданиях с числом этажей два и более:
производственных и складских категорий А, Б, В;
общественных и административнобытовых;
многофункциональных;
г) из общих коридоров и холлов зданий различного назначения с незадымляемыми лестничными клетками;
д) из атриумов и пассажей;
е) из каждого производственного или складского помещения с постоянными рабочими местами (а для помещений высотного стеллажного хранения – вне зависимости от наличия постоянных рабочих мест), если эти помещения отнесены к категориям А, Б, В1, В2, В3 в зданиях I-IV степени огнестойкости, а также В4, Г или Д в зданиях IV степени огнестойкости;
ж) из каждого помещения на этажах, сообщающихся с незадымляемыми лестничными клетками, или из каждого помещения без естественного проветривания при пожаре:
з) помещений хранения автомобилей закрытых надземных и подземных автостоянок, отдельно расположенных, встроенных или пристроенных к зданиям другого назначения (с парковкой как при участии, так и без участия водителей – с применением автоматизированных устройств), а также из изолированных рамп этих автостоянок.
Допускается проектировать удаление продуктов горения через примыкающий коридор из помещений площадью до 200 м2: производственных категорий В1, В2, В3, а также предназначенных для хранения или использования горючих веществ и материалов.
Для торговых залов и офисных помещений площадью не более 800 м2 при расстоянии от наиболее удаленной части помещения до ближайшего эвакуационного выхода не более 25 м удаление продуктов горения допускается предусматривать через примыкающие коридоры, холлы, рекреации, атриумы и пассажи.
Расход продуктов горения, удаляемых вытяжной противодымной вентиляцией, следует рассчитывать в зависимости от мощности тепловыделения очага пожара, теплопотерь через ограждающие строительные конструкции помещений и вентиляционные каналы, температуры удаляемых продуктов горения, параметров наружного воздуха, состояния (положений) дверных и оконных проемов, геометрических размеров:
а) для каждого коридора длиной не более 60 м – в соответствии с подпунктами «а» – «г» пункта 7.2;
б) для каждой дымовой зоны площадью не более 3000 м2 в помещениях – в соответствии с подпунктами «д» – «з» пункта 7.2.
Не допускается принимать без расчета фиксированные значения температуры удаляемых продуктов горения из коридоров или помещений.
Температуру наружного воздуха следует принимать для теплого периода года согласно [2], скорость ветра по наибольшим значениям независимо от периода года.
При совместном действии систем приточной и вытяжной противодымной вентиляции отрицательный дисбаланс в защищаемом помещении допускается не более 30 %. При этом перепад давления на закрытых дверях эвакуационных выходов не должен превышать 150 Па.

При определении расхода удаляемых продуктов горения следует учитывать:
а) подсосы воздуха через неплотности каналов систем вытяжной противодымной вентиляции в соответствии с пунктом 6.14;
б) подсосы воздуха через неплотности закрытых противопожарных клапанов по данным протоколов сертификационных испытаний (фактическим значениям удельной характеристики дымогазопроницанию испытываемых образцов), но не более чем определяемые по формуле



Минимальная допустимая величина сопротивления дымогазопроницанию для клапанов различного конструктивного исполнения не должна быть менее 1,6•103 м3/кг.
Системы вытяжной противодымной вентиляции, предназначенные для защиты коридоров, следует проектировать отдельными от систем, предназначенных для защиты помещений. Не допускается устройство общих систем для защиты помещений различной функциональной пожарной опасности.
При удалении продуктов горения из коридоров дымоприемные устройства следует размещать на шахтах под потолком коридора, но не ниже верхнего уровня дверных проемов эвакуационных выходов. Допускается установка дымоприемных устройств на ответвлениях к дымовым шахтам. Длина коридора, приходящаяся на одно дымоприемное устройство, должна составлять:
• не более 45 м при прямолинейной конфигурации коридора;
• не более 30 м при угловой конфигурации коридора;
• не более 20 м при кольцевой (замкнутой) конфигурации коридора.
При удалении продуктов горения непосредственно из помещений площадью более 3000 м2 их необходимо конструктивно или условно разделять на дымовые зоны каждая площадью не более 3000 м2 с учетом возможности возникновения пожара в одной из зон. Площадь помещения, приходящаяся на одно дымоприемное устройство, должна составлять не более 1000 м2.
Для удаления продуктов горения непосредственно из помещений одноэтажных зданий следует, применять вытяжные системы с естественным побуждением через шахты с дымовыми клапанами, дымовые люки или открываемые незадуваемые фонари.
Конструкции дымовых люков, клапанов, фонарей и фрамуг, применяемые согласно подпунктам «е», «и» пункта 7.2, а также пункту 7.10, должны обеспечивать условия непримерзания створок, незадуваемости, фиксации в открытом положении при срабатывании и иметь площадь проходного сечения, соответствующую расчетным режимам действия вытяжной противодымной вентиляции с естественным побуждением. Указанные расчетные режимы должны определяться согласно пункту 7.4 с учетом параметров наружного воздуха в теплое время года по [2] при прямом направлении ветра на открываемые элементы конструкций.
В многоэтажных зданиях следует применять вытяжные системы с механическим побуждением.
Для систем вытяжной противодымной вентиляции следует предусматривать:
а) вентиляторы различных аэродинамических схем с пределами огнестойкости 0,5 ч/200 С; 0,5 ч/300 С; 1,0 ч/300 С; 2,0 ч/400 С; 1,0 ч/600 С; 1,5 ч/600 С в зависимости от расчетной температуры перемещаемых газов и в исполнении, соответствующем категории обслуживаемых помещений. Допускается применять мягкие вставки из негорючих материалов. Фактические пределы огнестойкости указанных вентиляторов следует определять в соответствии с ГОСТ Р 53302
В составе противопожарных нормально закрытых клапанов (за исключением дымовых клапанов) не допускается применять заслонки без термоизоляции;
г) выброс продуктов горения над покрытиями зданий и сооружений на расстоянии не менее 5 м от воздухозаборных устройств систем приточной противодымной вентиляции; выброс в атмосферу следует предусматривать на высоте не менее 2 м от кровли из горючих материалов; допускается выброс продуктов горения на меньшей высоте при защите кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия или без такой защиты при установке вентиляторов крышного типа с вертикальным выбросом.
Выброс продуктов горения из шахт, отводящих дым из нижележащих этажей и подвалов, допускается предусматривать в аэрируемые пролеты плавильных, литейных, прокатных и других горячих цехов. При этом устье шахт следует размещать на уровне не менее 6 м от пола аэрируемого пролета (на расстоянии не менее 3 м по вертикали и 1 м по горизонтали от строительных конструкций зданий) или на уровне не менее 3 м от пола при устройстве дренчерного орошения устья дымовых шахт. Дымовые клапаны на этих шахтах устанавливать не следует;
д) установку обратных клапанов у вентиляторов, конструктивное исполнение которых соответствует требованиям, предъявляемым к противопожарным клапанам по подпункту «в» пункта 7.11 (по требуемым пределам огнестойкости и оснащению автоматически и дистанционно управляемыми приводами). Допускается не предусматривать установку обратных клапанов, если в обслуживаемом помещении имеются избытки теплоты более 23 Вт/м3 (при переходных условиях);
е) допускается применение противодымных экранов с дренчерными завесами взамен тамбуршлюзов или противопожарных ворот с воздушными завесами для защиты этажных проемов изолированных рамп закрытых надземных и подземных автостоянок. При этом опускание выдвижной шторы противодымного экрана следует предусматривать на половину высоты защищаемого проема.
При расчете параметров приточной противодымной вентиляции следует принимать:
а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года по [2], температуру воздуха в помещениях – по заданию на проектирование. Не допускается температуру воздуха в помещениях всех этажей здания приравнивать к температуре воздуха в защищаемых приточной противодымной вентиляцией лестничных клетках и (или) лифтовых шахтах;
б) избыточное давление воздуха не менее 20 Па и не более 150 Па в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках типа Н2, в тамбуршлюзах при поэтажных входах незадымляемых лестничных клеток типа Н2 или типа Н3, в тамбуршлюзах на входах в атриумы и пассажи с уровней подвальных и цокольных этажей относительно смежных помещений (коридоров, холлов), а также в тамбуршлюзах, отделяющих помещения для хранения автомобилей от изолированных рамп подземных автостоянок и от помещений иного назначения, в лифтовых холлах подземных и цокольных этажей, в общих коридорах помещений, из которых непосредственно удаляются продукты горения, и в помещениях безопасных зон;
в) площадь большей створки двустворчатых дверей. При этом ширина такой створки должна быть не менее необходимой для эвакуации: в противном случае в расчете следует учитывать всю ширину дверей;
г) кабины лифтов остановленными на основном посадочном этаже.
Величина избыточного давления на закрытых дверях эвакуационных выходов при совместном действии приточновытяжной противодымной вентиляции в расчетных режимах не должна превышать 150 Па. Если расчетное давление в лестничной клетке превышает максимально допустимое, то требуется зонирование ее объема посредством рассечек (сплошных противопожарных перегородок 1го типа), разделяющих объем лестничной клетки, с устройством обособленных выходов на уровне рассечки через примыкающее помещение или коридор этажа здания. В каждую зону лестничной клетки должна быть обеспечена подача наружного воздуха от отдельных систем или от одной системы через вертикальный коллектор. При распределенной подаче наружного воздуха в объем лестничной клетки и обеспечении условия непревышения указанного максимально допустимого давления устройство рассечек не требуется.
Расчетное определение требуемых параметров систем противодымной вентиляции или совмещенных с ними систем общеобменной вентиляции следует производить в соответствии с положениями настоящих норм. Расчеты могут быть выполнены в соответствии с [4] или на основе других методических пособий, не противоречащих указанным требованиям.
Управление исполнительными элементами оборудования противодымной вентиляции должно осуществляться в автоматическом (от автоматической пожарной сигнализации или автоматических установок пожаротушения) и дистанционном (с пульта дежурной смены диспетчерского персонала и от кнопок, установленных у эвакуационных выходов с этажей или в пожарных шкафах) режимах. Управляемое совместное действие систем регламентируется в зависимости от реальных пожароопасных ситуаций, определяемых местом возникновения пожара в здании – расположением горящего помещения на любом из его этажей. Заданная последовательность действия систем должна обеспечивать опережающее включение вытяжной противодымной вентиляции от 20 до 30 с относительно момента запуска приточной противодымной вентиляции. Во всех вариантах требуется отключение систем общеобменной вентиляции и кондиционирования с учетом положений [1]. Необходимое сочетание совместно действующих систем и их суммарную установленную мощность, максимальное значение которой должно соответствовать одному из таких сочетаний, следует определять в зависимости от алгоритма управления противодымной вентиляцией, подлежащего обязательной разработке при проведении расчетов согласно пункту 7.18.
Оценка технического состояния систем противодымной вентиляции на объектах нового строительства и реконструкции, а также на эксплуатируемых зданиях должна производиться в соответствии с ГОСТ Р 53300.
Электроснабжение электроприемников систем противодымной вентиляции должно осуществляться по первой категории надежности в соответствии с [5].
Не допускается применение устройств автоматического отключения в цепях электроснабжения исполнительных элементов оборудования систем противодымной вентиляции.
Возможность применения преобразователей частоты в составе вентиляторов систем вытяжной противодымной вентиляции следует определять на основании испытаний по ГОСТ Р 53302.
Эффективная противопожарная защита объектов различного назначения невозможна без применения автоматических установок пожаротушения (АПТ). Положительный опыт их применения привел к тому, что у нас в стране и за рубежом количество АПТ непрерывно растет.
В зависимости от типа огнетушащего вещества, АПТ подразделяются на:
водяные
пенные
газовые
порошковые
газоаэрозольные.
Следует особо отметить, что не существует универсальной установки пожаротушения. Каждая из перечисленных выше установок пожаротушения имеет свои достоинства и недостатки.
Установки газового пожаротушения (УГП) в настоящее время находят все более широкое применение для противопожарной защиты помещений и технологического оборудования. Данные установки при защите единичных помещений имеют сравнительно более высокую стоимость по сравнению с остальными установками, однако, для защиты дорогостоящей собственности в сравнительно герметичных помещениях наиболее предпочтительно применять газовое пожаротушение. Огнетушащий газ эффективно тушит пожары объемным способом и легко проникает в экранированные зоны объекта, куда подача других ОТВ затруднена. После ликвидации пожара или несанкционированного пуска УГП газовое огнетушащее вещество (ГОТВ), практически, не оказывает вредного воздействия на защищаемые ценности по сравнению с остальными огнетушащими веществами - воды, пены, порошка и аэрозоля, легко удаляется вентиляционным способом. Поэтому автоматические установки газового пожаротушения (АУГП) широко применяют для защиты приборов и щитов управления атомных электростанций, вычислительных центров и телекоммуникационного оборудования, библиотек, архивов, музеев, хранилищ банковских ценностей, ряда складов в закрытых помещениях, а также камер сушки, окраски, пропитки и др. Более того, для защиты помещений с ЭВМ, серверных, архивов и др. УГП являются единственно возможным средством противопожарной защиты.
Выбор газового огнетушащего вещества должен производиться только на основе технико-экономического обоснования. Все остальные параметры, в т. ч. эффективность и токсичность ГОТВ нельзя рассматривать как определяющие по ряду причин.
Любое из разрешенных к применению ГОТВ достаточно эффективно и пожар будет ликвидирован, если в защищаемом объеме будет создана нормативная огнетушащая концентрация.


Безопасность персонала в случае несанкционированной подачи огнетушащего газа на людей зависит от концентрации этого газа и времени воздействия (экспозиции). За рубежом проведены широкомасштабные исследования по изучению свойств современных огнетушащих газов – хладона 125, 227еа и ряда других. Убедительно показано, что эти газы наиболее безопасны при воздействии на людей при концентрации, равной огнетушащей или несколько превышающей ее.
В составе технологического оборудования АУГП хладоны содержат в модулях газового пожаротушенияпод давлением газа-вытеснителя. В качестве газа-вытеснителя отечественные нормы НПБ-88 и ГОСТ Р 50969 предлагают применять азот или осушенный воздух. В передовом отечественном оборудовании применяется только азот. Причина заключается в том, что осушенный воздух снижает эффективность тушения, поступая в защищаемое помещение вслед за хладоном. Кроме того, пары воды в осушенном воздухе ухудшают условия хранения хладона.
Для защиты промышленных объектов (дизельные, склады ЛВЖ, компрессорные и т.п.) традиционно применяется углекислота (СО2). Для таких объектов характерно интенсивное развитие пожара вследствие наличия пожарной нагрузки класса В по ГОСТ 27331 (дизельное топливо, масла, бензин и т.п.), кабелей, электрооборудования под высоким напряжением, а также ряда других особенностей.
Углекислота (СО2) успешно тушит такие пожары с соблюдением установленного нормами повышенного коэффициента безопасности. Этот коэффициент определяет уровень превышения нормативной концентрации над минимальной (Смок), необходимой для тушения пожара в лабораторных условиях. Для СО2 указанный коэффициент составляет 1,7. Согласно НПБ 88 для хладонов коэффициент безопасности составляет 1,2, что на 40% меньше, чем для СО2.
Значительное превышение нормативной концентрации СО2 над Смок создает условия для исключения повторных загораний и уменьшает зависимость эффективности пожаротушения от герметичности объекта.
Кроме того, СО2 – идеальный газ для тушения пожаров тлеющих материалов, т.к. относится к термостойким газам и не выделяет продуктов терморазложения.
В последнем случае безопасность персонала обеспечивается эвакуацией до подачи газа. На таких объектах следует уделить особое внимание безотказной работе оповещателей, тренировке персонала, наличию свободных путей эвакуации и ряду других организационно-технических мероприятий.
Выбор огнетушащего вещества и способа пожаротушения определяет тип установки пожаротушения и его технологического оборудования.
Стоимость каждого из ГОТВ значительно отличается друг от друга. В то же время, зная только цену 1 кг газового огнетушащего вещества нельзя оценить стоимость противопожарной защиты 1 м3 объема. Однозначно можно сказать только то, что у нас в стране и за рубежом защита 1 м3 объема с ГОТВ N2, Ar и "Инерген" по стоимости более чем в 1,5 раза выше по сравнению с остальными газовыми огнетушащими веществами. Т.к. N2, Ar и "Инерген" хранятся в модулях газового пожаротушения в газообразном состоянии, что требует большего количества модулей газового пожаротушения, по сравнению с остальными ГОТВ.
Существует два способа газового пожаротушения: объемный и локально-объемный. В подавляющем большинстве случаев применяется объемный способ. Локальный по объему способ с экономической точки зрения выгоден только в том случае, когда объем помещения более чем в 6 раз превышает условно выделенный объем, занимаемый оборудованием, подлежащим защите УГП. В этом случае локальный по объему способ пожаротушения экономически выгоднее объемного.
УГП бывают двух типов: централизованные (станционные) и модульные установки. При противопожарной защите одного помещения на объекте, естественно, устанавливается модульная УГП. При необходимости защиты 2-х и более помещений выбор типа установки газового пожаротушения как и способ тушения определяется прежде всего экономической целесообразностью. Основными критериями выбора являются:
Наличие свободного помещения, в котором можно разместить станцию пожаротушения, удовлетворяющую нормативным требованиям.
Количество защищаемых помещений на одном объекте;
Величины защищаемых объемов.
Удаленность помещений от станции пожаротушения.

Основными составляющими УГП являются: газовое огнетушащее вещество, модули газового пожаротушения (МГП), распределительные устройства (для централизованной установки), насадки и трубопровод.
Наиболее сложным изделием, определяющим надежность работы автоматической установки пожаротушения, является модуль газового пожаротушения. Последний представляет собой баллон с запорно-пусковым устройством (ЗПУ).
В эксплуатации предпочтительны баллоны вместимостью до 100 литров, т.к. они удобны для транспортирования и монтажа, не подлежат регистрации в органах Ростехнадзора и к ним не предъявляются дополнительные жесткие требования к размещению и обслуживанию согласно ПБ 03-576-03. Баллоны вместимостью более 100 л имеют ограничения к месту их установки, кроме того, к лицам, осуществляющим их обслуживание, предъявляются более высокие требования.



Важное место в конструкции модуля занимает баллон высокого давления. Основной критерий его оценки – коэффициент весовой отдачи, который характеризует его металлоемкость и технологический уровень изготовления. Чем больше значение этого коэффициента, тем более совершенной является конструкция сосуда. Для изготовления современных баллонов легких баллонов высокого давления используют высокопрочную легированную сталь высокой однородности класса АКС (атмосферо, -коррозионностойкую), имеющую по отношению к другим сталям более высокую (в 2–3 раза) коррозионную стойкость и повышенные адгезионные свойства к лакокрасочным покрытиям. Наличие внутреннего покрытия в виде фосфатирующей грунтовки и высокоэластичного клея ВК обеспечивает дополнительную защиту баллона от воздействия агрессивных сред и повышает коррозионную стойкость еще в 1,5–2 раза. Ржавчина как внутри баллонов, так и снаружи не образуется. Благодаря этому свойству для подобных модулей установлен пятнадцатилетний срок эксплуатации до первого технического освидетельствования. Расчетный срок службы баллонов составляет не менее 30 лет и может быть увеличен по результатам эксплуатации.
В настоящее время в России разрешено применять (имеют сертификаты пожарной безопасности) модули газового пожаротушения более 10 отечественных и иностранных фирм. Применяемы в настоящее время в УГП модули газового пожаротушения для хранения хладона 125, хладона 318Ц, хладона 227еа можно разделить на две группы по рабочему давлению. К первой группе следует отнести модули с рабочим давлением до 4,0 - 4,2 МПа. Как правило, эти модули предназначены для использования только в модульных УГП. Ко второй группе относятся МГП, имеющие рабочее давление до 6,5 МПа. Эти модули применяются как в централизованных, так и в модульных установка газового пожаротушения.
При всем своем многообразии конструкций ЗПУ модулей их можно разделить на три принципиальных типа:
запорно-пусковые устройства, имеющие разрушающий элемент (мембрану, стеклянную колбу и т.д.) и пиропатрон;
запорно-пусковые устройства, имеющие запорный орган в виде клапана, который открывается после срабатывания пиропатрона;
запорно-пусковые устройства, имеющие электромагнитный пуск.
Запорно-пусковое устройство модуля обычно содержит три основных узла: запорный орган, пусковой элемент и привод. В отечественной и зарубежной практике применяют два типа запорных органов: клапанные и мембранные. Первые имеют разъемное сечение “клапан-седло”. При срабатывании клапан отходит от седла, освобождая выпускное отверстие. Мембранные узлы не содержат подвижного разъемного сечения, они открываются путем разрушения запорного элемента. Из-за наличия в клапанном узле разъемного сечения большого диаметра он принципиально менее герметичен, чем мембранный узел. В условиях повышенной вибро- и ударонагруженности герметичность клапанного узла дополнительно ухудшается. Привод ЗПУ, как правило, содержит кинематические механизмы: поршни, клапаны, рычаги на осях и другие подвижные элементы, которые для обеспечения срабатывания требуется вращать или перемещать. Пусковым элементом ЗПУ обычно являются электромагниты или пиропатроны. Наибольшее распространение получили последние, так как они не содержат подвижных элементов (вся энергия сосредоточена в их заряде) и не требуют технического обслуживания. На объекте, оборудованном системой газового пожаротушения, модули могут находиться в дежурном режиме без срабатывания очень длительный период (10 и более лет). В этих условиях ЗПУ модуля обездвижено, оно подвергается процессам старения, коррозии, загрязнения, закисания. Модуль должен обеспечивать не только длительное хранение без потерь огнетушащего газа, но и безотказный пуск в конце срока службы, когда вместе с модулем «состарился» объект и вероятность пожара возросла. Подвижные пусковые и приводные механизмы, запорные клапаны, которые за длительный срок эксплуатации ни разу не перемещались, могут утратить способность срабатывания, если их не подвергать чистке и тренировке. Зарубежные нормативы предусматривают тренировку соленоида не реже одного раза в три месяца.
В настоящее время в России выпускаются устройства, в которых запорный орган выполнен в виде разрывного элемента, представляющегособой непроницаемую для газа и неразъемную перемычку. Привода в ЗПУ не требуется, – конструкция является двухзвенной (запорный орган – пусковой элемент). В качестве пускового элемента применен специальный пиропатрон, пирозаряд которого герметично отделен от окружающей среды корпусом из нержавеющей стали, гарантированно сохраняющий работоспособность с вероятностью 0,999 в течение 17 лет. Для повышения надежности пиропатрон имеет две гальванически развязанных спирали. Для приведения его в действие требуется маломощный по сравнению с электромагнитом пусковой импульс, который вырабатывает практически любой прибор управления.
Анализ общемировой тенденции показывает, что большинство зарубежных фирм производят модули газового пожаротушения с электромагнитным пуском ЗПУ. Это вызвано следующим:
Электромагнит, как правило, срабатывает при токе менее 0,5 А по сравнению с пиропатроном, имеющим ток срабатывания более 1,0 А.
Конструкция ЗПУ с электромагнитным пуском позволяет осуществлять и пневмопуск, что особенно важно при одновременном срабатывании большого количества МГП. В этом случае от одного электромагнита можно одновременно запустить до 10 модулей.
После срабатывания МГП отсутствует необходимость приобретения комплектующих (мембран, пиропатронов и т.д.) для восстановления работоспособности модулей, относящихся к 1-му и 2-му типу. Это особенно важно для организаций, эксплуатирующих модули вдали от фирмы, их изготовившей, или специализированного сервисного центра.
ЗПУ с электромагнитом всегда можно проверить на надежность срабатывания. Т.к. в случае срабатывания ЗПУ, относящегося к первому типу, после замены разрушенного запорного элемента и пиропатрона оно становиться практически новым изделием. Тем более на практике имелись случае, когда после срабатывания пиропатрона пуск модуля не был осуществлен. К сожалению, в России в отличие от общемировой тенденции более половины модулей газового пожаротушения допущенных для установки в УГП имеют 1-й и 2-й тип запорно-пускового устройства.
Рассмотренные выше МГП позволяют защищать, как правило, объем не превышающий 200 м3. Поэтому для защиты помещений объемом свыше 2000 м3 требуется достаточно большое количество МГП (батарей), что снижает надежность УГП в целом. Кроме того, необходима большая свободная площадь для установки модулей газового пожаротушения.
Технико-экономическое сравнение показало, что для защиты помещений объемом более 2000 м3 в УГП целесообразнее применять модули изотермические для жидкой двуокиси углерода (МИЖУ).
МИЖУ состоит из изотермического резервуара для хранения СО2 , вместимостью от 3000 л до 25000л, запорно-пускового устройства, приборов контроля количества и давления СО2, холодильных агрегатов и шкафа управления.
Из имеющихся на нашем рынке УГП, применяющих в своем составе изотермические резервуары для жидкой двуокиси углерода, МИЖУ Российского производства по своим техническим характеристикам превосходят зарубежные изделия. Изотермические резервуары зарубежного производства необходимо устанавливать в отапливаемое помещение. МИЖУ отечественного производства могут эксплуатироваться при температуре окружающей среды до минус 40 град., что позволяет устанавливать изотермические резервуары вне зданий. Кроме того, в отличие от зарубежных изделий, конструкция Российского МИЖУ позволяет осуществлять подачу в защищаемое помещение СО2, дозируемую по массе.
Способ противопожарной защиты.
УГП предназначены для создания в защищаемом помещении (объеме) газовой среды не поддерживающей горение. Поэтому существует два способа пожаротушения: объемный и локально-объемный. В подавляющем большинстве применяется объемный способ. Локальный по объему способ с экономической точки зрения выгоден в том случае, когда защищаемое оборудование установлено в помещении большой площади, которое по нормативным требованиям не требуется полностью защищать.
В НПБ 88-2001 приводятся нормативные требования при локально-объемном способе пожаротушения только для двуокиси углерода. На основании данных нормативных требований следует, что существуют условия, при которых локальный по объему способ пожаротушения экономически целесообразнее объемного. А именно, если объем помещения в 6 раз и более превышает условно выделенный объем, занимаемый оборудованием, подлежащим защите АПТ, то в этом случае локальный по объему способ пожаротушения экономически выгоднее объемного.

Газовое огнетушащее вещество.
Выбор газового огнетушащего вещества должен производиться только на основе технико-экономического обоснования. Все остальные параметры, в т. ч. эффективность и токсичность ГОТВ нельзя рассматривать как определяющие по ряду причин.
Любое из разрешенных к применению ГОТВ достаточно эффективно и пожар будет ликвидирован, если в защищаемом объеме будет создана нормативная огнетушащая концентрация.
Исключением из этого правила является тушение материалов, склонных к тлению. Исследования, проведенные в ФГУ ВНИИПО МЧС России под руководством А.Л. Чибисова показали, что полное прекращение горения (пламенного и тления) возможно только при подаче трехкратного от нормативного количества двуокиси углерода. Такое количество двуокиси углерода позволяет снизить концентрацию кислорода в зоне горения ниже 2,5% об.
По действующим в России нормативным требованиям (НПБ 88-2001) запрещено выпускать газовое огнетушащее вещество в помещение, если там находятся люди. И это ограничение является правильным. Статистика причин гибели людей на пожарах показывает, что более чем в 70% случаев гибели людей летальный исход происходил в результате отравления продуктами горения.
Стоимость каждого из ГОТВ значительно отличается друг от друга. В то же время, зная только цену 1 кг газового огнетушащего вещества нельзя оценить стоимость противопожарной защиты 1 м3 объема. Однозначно можно сказать только то, что защита 1 м3 объема с ГОТВ N2, Ar и "Инерген" по стоимости в 1,5 раза и дороже по сравнению с остальными газовыми огнетушащими веществами. Это вызвано тем, что перечисленные ГОТВ хранятся в модулях газового пожаротушения в газообразном состоянии, для чего требуется большое количество модулей.
Тип установки газового пожаротушения.
УГП бывают двух типов: централизованные и модульные. Выбор типа установки газового пожаротушения зависит, во-первых, от количества защищаемых помещений на одном объекте, во-вторых, от наличия свободного помещения, в котором можно разместить станцию пожаротушения.
При защите на одном объекте 3-х и более помещений, расположенных друг от друга на расстоянии не далее 100 м, с экономической точки зрения, централизованные УГП предпочтительнее. Причем, стоимость защищаемого объема снижается с увеличением количества помещений, защищаемых от одной станции пожаротушения.
Вместе с тем, централизованная УГП по сравнению с модульной, имеет ряд недостатков, а именно: необходимость выполнения большого количества требований НПБ 88-2001 к станции пожаротушения; необходимость прокладки по зданию трубопроводов от станции пожаротушения к защищаемым помещениям.
Выбор и расчет системы газового пожаротушения.
Правильный выбор установки газового пожаротушения УГП зависит от многих факторов. Поэтому целью данной работы является показ основные критерии, влияющие на оптимальный выбор УГП и принцип ее гидравлического расчета.
Ниже приводятся основные факторы, влияющие на оптимальный выбор УГП. Во-первых, тип горючей нагрузки в защищаемом помещении (архивы, фондохранилища, радиоэлектронное оборудование, технологическое оборудование и т.д.). Во-вторых, величина защищаемого объема и его негерметичность. В третьих, вида газового огнетушащего вещества ГОТВ. В четвертых, тип оборудования, в котором ГОТВ должно храниться. В пятых, тип УГП: централизованная или модульная. Последний фактор может иметь место только при необходимости противопожарной защиты двух и более помещений на одном объекте. Поэтому рассмотрим взаимное влияние только четырех выше перечисленных факторов. Т.е. в предположении, что на объекте необходима противопожарная защита только одного помещения.
Конечно, правильный выбор УГП должен основываться на оптимальных технико-экономических показателях.
Следует особо отметить, что любое из разрешенных к применению ГОТВ ликвидирует пожар не зависимо от типа горючего материала, но только при создании в защищаемом объеме нормативной огнетушащей концентрации.
Взаимное влияние перечисленных выше факторов на технические и экономические параметры УГП будем оценивать из условия, что в России разрешены к применению следующие ГОТВ: хладон 125, хладон 318Ц, хладон 227еа, хладон 23, СО2, N2, Ar и смесь (N2, Ar и СО2), имеющая торговую марку "Инерген".
По способу хранения и методам контроля ГОТВ в модулях газового пожаротушения МГП все газовые огнетушащие вещества можно разбить на три группы.
К 1-й группе относятся хладон 125, хладон 318Ц и хладон 227еа. Эти хладоны хранятся в МГП в сжиженном виде под давлением газа-вытеснителя, чаще всего - азота. Модули с перечисленными хладонами, как правило, имеют рабочее давление, не превышающее 6,4 МПа. Контроль количества хладона в процессе эксплуатации установки осуществляется по манометру, установленному на МГП.
Хладон 23 и СО2 составляют 2-ю группу. Они хранятся также в сжиженном виде, но вытесняются из МГП под давлением собственных насыщенных паров. Рабочее давление модулей с перечисленными ГОТВ должно иметь рабочее давление не менее 14,7 МПа. Во время эксплуатации модули должны быть установлены на весовых устройствах, обеспечивающих непрерывный контроль массы хладона 23 или СО2.
К 3-й группе относятся N2, Ar и Инерген. Данные ГОТВ хранятся в МГП в газообразном состоянии. Далее, когда будем оценивать достоинства и недостатки ГОТВ из этой группы, будет рассматриваться только азот. Это связано с тем, что N2 является самым эффективным ГОТВ (имеет наименьшую огнетушащую концентрацию и одновременно наименьшую стоимость). Контроль массы ГОТВ 3-й группы осуществляется по манометру. N2, Ar или Инерген хранятся в модулях при давлении 14,7 МПа и более.
Модули газового пожаротушения, как правило, имеют емкость баллонов не превышающую 100 л. Модули емкостью более 100 л согласно ПБ 10-115 подлежат регистрации в Госгортехнадзоре России, что влечет за собой достаточно большое количество ограничений на их использование в соответствии с указанными правилами.
Исключением являются модули изотермические для жидкой двуокиси углерода МИЖУ емкостью от 3,0 до 25,0 м3. Эти модули разработаны и изготовляются для хранения в установках газового пожаротушения двуокиси углерода в количествах превышающих 2500 кг и более. МИЖУ оснащены холодильными агрегатами и нагревательными элементами, что позволяет поддерживать давление в изотермическом резервуаре в диапазоне 2,0 - 2,1 МПа при температуре окружающей среды от минус 40 до плюс 50 град. С.
Рассмотрим на примерах, как влияет каждый из 4-х факторов на технико-экономические показатели УГП. Масса ГОТВ рассчитывалась по методике, изложенной в НПБ 88-2001.
Пример 1. Требуется защитить радиоэлектронное оборудование в помещении объемом 60 м3. Помещение условно герметичное. Т.е. К2 = 0. Результаты расчета сведем в табл. 1.
Таблица 1

Наименование ГОТВ Количество ГОТВ Емкость баллона МГП, л Количество МГП, шт.
Хладон 125 36 кг 40 1
СО2 51 кг 80 1
N2 27 м3 100 2

Экономическое обоснование таблицы в конкретных цифрах имеет определенную трудность. Это связано с тем, что стоимость оборудования и ГОТВ у фирм - производителей и поставщиков имеет разную стоимость. Однако имеется общая тенденция заключающаяся в том, что с увеличением емкости баллона возрастает стоимость модуля газового пожаротушения. Стоимость 1 кг СО2 и 1 м3 N2 близки по цене и на два порядка меньше стоимости хладонов. Анализ табл. 1 показывает, что стоимость УГП с хладоном 125 и СО2сопоставимы по величине. Несмотря на значительно более высокую стоимость хладона 125 по сравнению с двуокисью углерода суммарная цена хладон 125 - МГП с баллоном емкостью 40 л будет сопоставима или даже несколько ниже комплекта двуокись углерода - МГП с баллоном 80 л - весовое устройство. Однозначно можно констатировать значительно большую стоимость УГП с азотом по сравнению с двумя ранее рассмотренными вариантами. Т.к. требуется 2 модуля с максимальным объемом. Потребуется больше места для размещения 2-х модулей в помещении и, естественно, стоимость 2-х модулей объемом 100 л всегда будет больше модуля объемом 80 л с весовым устройством, которое, как правило, в 4 - 5 раз по цене меньше самого модуля.
Пример 2. Параметры помещения аналогичны примеру 1, но требуется защитить не радиоэлектронное оборудование, а архив. Результаты расчета аналогично 1-го примера представим в табл. 2 сведем в табл. 1.
Таблица 2

Наименование ГОТВ Количество ГОТВ Емкость баллона МГП, л Количество МГП, шт.
Хладон 125 56 кг 80 1
СО2 66 кг 100 1
N2 36 м3 80 3

На основе анализа табл. 2 можно однозначно сказать, и в данном случае УГП с азотом по стоимости значительно выше установок газового пожаротушения с хладоном 125 и двуокисью углерода. Но в отличие от 1-го примера в данном случае более четко можно отметить, что наименьшую стоимость имеет УГП с двуокисью углерода. Т.к. при сравнительно небольшой разнице в стоимости между МГП с баллоном емкость 80 л и 100 л цена 56 кг хладона 125 значительно превышает стоимость весового устройства.
Аналогичные зависимости будут прослеживаться, если возрастает объем защищаемого помещения и/или увеличивается его негерметичность. Т.к. все это вызывает общее увеличение количества любого вида ГОТВ.
Таким образом, только на основании 2-х примеров видно, что выбрать оптимальную УГП для противопожарной защиты помещения можно только после рассмотрения, как минимум, двух вариантов с различными видами ГОТВ.
Однако имеются исключения, когда УГП с оптимальными технико-экономическими параметрами не может быть применена из-за определенных ограничений, накладываемых на газовые огнетушащие вещества.
К таким ограничениям, прежде всего, относится защита особо важных объектов в сейсмоопасной зоне (например, объекты ядерной энергетики и т.д.), где требуется установка модулей в сейсмостойкие рамы. В этом случае исключается использование хладона 23 и двуокиси углерода, так как модули с этими ГОТВ должны устанавливаться на весовых устройствах, исключающих их жесткое крепление.
При противопожарной защите помещений с постоянно присутствующим персоналом (авиадиспетчерские, залы со щитами управления АЭС и т.д.) предъявляются ограничения по токсичности ГОТВ. В этом случае исключается применение двуокиси углерода, так как объемная огнетушащая концентрация двуокиси углерода в воздухе является смертельной для человека.
При защите объемов более 2000 м3 с экономической точки зрения наиболее приемлемым является применение двуокиси углерода, заправленного в МИЖУ, по сравнению со всеми остальными ГОТВ.
После проведения технико-экономического обоснования становится известным количество ГОТВ, необходимое для ликвидации пожара и предварительное количество МГП.
Далее определяется место установки модулей газового пожаротушения, место установки насадков в защищаемом объеме и трасса прокладки трубной разводки.
Насадки должны быть установлены в соответствии с картами распыла, указанными в технической документации завода-изготовителя насадков. Расстояние от насадков до потолка (перекрытия, подвесного потолка) не должно превышать 0,5 м при использовании всех ГОТВ, за исключением N2.
Трубная разводка, как правило, должна быть симметричной. Т.е. насадки должны быть равноудалены от магистрального трубопровода. В этом случае расход ГОТВ через все насадки будет одинаков, что обеспечит создание равномерной огнетушащей концентрации в защищаемом объеме. Типичные примеры симметричной трубной разводки приведены на рис. 1 и 2.


При проектировании трубной разводки следует также учитывать правильное соединение отводящих трубопроводов (рядков, отводов) от магистрального трубопровода.
Крестообразное соединение возможно только при условии, когда расход ГОТВ G1 и G2 равны по величине (Рис. 3).

Если G1 ? G2 , то противоположные соединения рядков и отводов с магистральным трубопроводом необходимо разносить по направлению движения ГОТВ на расстояние L, превышающем 10*D, как показано на Рис. 4. Где D - внутренний диаметр магистрального трубопровода.
На пространственное соединение труб при проектировании трубной разводки УГП не накладывается никаких ограничений при применении ГОТВ, принадлежащих ко 2-й и 3-ей группам. А для трубной разводки УГП с ГОТВ 1-й группы имеется ряд ограничений. Это вызвано следующим:
При наддуве хладона 125, хладона 318Ц или хладона 227еа в МГП азотом до требуемого давления частично азот растворяется в перечисленных хладонах. Причем количество растворяемого азота в хладонах пропорционально давлению наддува.


После открытия запорно-пускового устройства ЗПУ модуля газового пожаротушения под давлением газа-вытеснителя хладон с частично растворенным азотом по трубной разводке поступает к насадкам и через них выходит в защищаемый объем. При этом давление в системе (модули - трубная разводка) снижается в результате расширения объема, занимаемого азотом в процессе вытеснения хладона, и гидравлического сопротивления трубной разводки. Происходит частичное выделение азота из жидкой фазы хладона и образуется двухфазная среда (смесь жидкой фазы хладона - газообразный азот). Поэтому к трубной разводке УГП, применяющей 1-ю группу ГОТВ, накладывается ряд ограничений. Основной смысл этих ограничений направлен на предотвращение расслоения двухфазной среды внутри трубной разводки.
При проектировании и монтаже все соединения трубной разводке УГП должны выполняться так как показано на Рис. 5a, 5б и 5в


и запрещается выполнять в видах, показанных на Рис. 6а, 6б, 6с. На рисунках стрелками показано направление течения ГОТВ по трубам.

В процессе проектирования УГП в аксонометрическом виде выполняется схема трубной разводки, длина труб, количество насадков и их высотные отметки. Для определения внутреннего диаметра труб и суммарной площади выходных отверстий каждого насадка необходимо выполнить гидравлический расчет установки газового пожаротушения.

Управление автоматическими установками газового пожаротушения
При выборе оптимального варианта управления автоматическими установками газового пожаротушения необходимо руководствоваться техническими требованиями, особенностями и функциональными возможностями защищаемых объектов.
Основные схемы построения систем управления установками газового пожаротушения:
автономная система управления газовым пожаротушением;
децентрализованная система управления газовым пожаротушением;
централизованная система управления газовым пожаротушением.
Проектирование системы
Также в стандарте отмечается, что требования к защищаемой площади должны быть установлены проектировщиком в ходе консультаций с клиентом и, как правило, архитектором, специалистами фирм-подрядчиков, занимающихся установкой системы пожарной сигнализации и системы автоматического пожаротушения, специалистами по пожарной безопасности, экспертами страховых компаний, ответственным лицом из ведомства здравоохранения, а так же представителями любых других заинтересованных ведомств. Кроме того, необходимо предварительно запланировать действия, которые в случае возникновения пожара должны быть предприняты с целью обеспечения безопасности лиц, находящихся на данной территории, и эффективного функционирования системы тушения огня. Такого рода действия должны обсуждаться на стадии проектирования и внедряться в предполагаемой системе.
Проект системы должен соответствовать также стандартам BS 5839-1, BS 5306-1 и BS ISO 14520. Основываясь на данных, полученных в ходе консультации, проектировщик обязан подготовить документы, содержащие не только подробное описание проектного решения, но, к примеру, и простое графическое представление последовательности действий, приводящей к пуску огнетушащего вещества.

Функционирование системы
В соответствии с указанным стандартом должен быть сформирован алгоритм работы системы пожаротушения, который приводится в графическом виде. В приложении к данному стандарту приведен пример такого алгоритма. Как правило, во избежание нежелательного пуска газа в случае автоматического режима работы системы, последовательность событий должна предполагать определение пожара одновременно двумя отдельными детекторами.

Активизация первого детектора должна, по крайней мере, приводить к индикации режима "Пожар" в системе пожарной сигнализации и включению оповещения в пределах защищаемой площади.
Выброс газа из системы тушения должен контролироваться и индицироваться устройством управления. Для контроля пуска газа должен использоваться датчик давления или потока газа, расположенный таким образом, чтобы контролировать его выброс из любого баллона в системе. Например, при наличии сопряженных баллонов должен контролироваться выпуск газа из любого контейнера в центральный трубопровод.
Прерывание связи между системой пожарной сигнализации и любой частью устройства управления пожаротушения не должно влиять на работу пожарных датчиков или на срабатывание системы сигнализации огня.

Требование к повышению работоспособности
Система пожарной сигнализации и оповещения должна быть спроектирована таким образом, чтобы в случае единичного повреждения шлейфа (обрыва или короткого замыкания) она обнаруживала пожар на защищаемой площади и, по крайне мере, оставляла возможность включения пожаротушения вручную. То есть, если система спроектирована так, что максимальная контролируемая одним детектором площадь составляет X м2, то при однократном отказе шлейфа каждый работоспособный пожарный датчик должен обеспечивать контроль площади максимум 2X м2, датчики должны быть распределены по защищаемой площади равномерно.
Это условие может быть выполнено, например, за счет использования двух радиальных шлейфов или одного кольцевого шлейфа с устройствами защиты от короткого замыкания.
Рис. 1. Система с двумя параллельными радиальными шлейфами
Действительно, при обрыве или даже при коротком замыкании одного из двух радиальных шлейфов второй шлейф остается в работоспособном состоянии. При этом расстановка извещателей должна обеспечивать контроль всей защищаемой площади каждым шлейфом в отдельности.(рис. 2)

2. Расстановка извещателей “парами”
Более высокий уровень работоспособности достигается при использовании кольцевых шлейфов в адресных и адресно-аналоговых системах с изоляторами короткого замыкания. В этом случае при обрыве кольцевой шлейф автоматически преобразуется в два радиальных, локализуется место обрыва и все датчики остаются в работоспособном состоянии, что сохраняет функционирование системы в автоматическом режиме. При коротком замыкании кольцевого шлейфа отключаются только устройства между двумя соседними изоляторами короткого замыкания, и поэтому большая часть датчиков и других устройств также остается работоспособной.

Рис. 3. Обрыв кольцевого шлейфа

Рис. 4. Короткое замыкание кольцевого шлейфа
Изолятор короткого замыкания обычно представляет собой два симметрично включенных электронных ключа, между которыми расположен пожарный датчик. Конструктивно изолятор короткого замыкания может быть встроен в базу, которая имеет два дополнительных контакта (входной и выходной по плюсу), либо встраивается непосредственно в датчик, в ручные и линейные пожарные извещатели и в функциональные модули. При необходимости может использоваться изолятор короткого замыкания, выполненный в виде отдельного модуля.

Рис. 5. Изолятор короткого замыкания в базе датчика
Очевидно, что часто использующиеся в России системы с одним "двухпороговым" шлейфом не отвечают данному требованию. При обрыве такого шлейфа определенная часть защищаемой площади остается без контроля, а при коротком замыкании контроль отсутствует полностью. Формируется сигнал "Неисправность", но до устранения неисправности сигнал "Пожар" не формируется ни по одному датчику, что не дает возможности включить пожаротушение вручную.

Защита от ложного срабатывания
Электромагнитные поля от радиопередающих устройств могут быть причиной возникновения ложных сигналов в системах пожарной сигнализации и привести к активации процессов электрической инициации выпуска газа из систем пожаротушения. Практически во всех зданиях используется такое оборудование, как портативные радиостанции и сотовые телефоны, вблизи или на самом здании могут располагаться базовые приемопередающие станции одновременно нескольких операторов сотовой связи. В таких случаях должны быть предприняты меры, исключающие риск случайного выброса газа вследствие воздействия электромагнитного излучения. Аналогичные проблемы могут возникнуть в том случае, если система установлена в местах высокой напряженности полей - например, вблизи аэропортов или радиопередающих станций.
Необходимо отметить, что значительное увеличение в последние годы уровня электромагнитных помех, вызванное использованием мобильной связи, привело к повышению европейских требований к пожарным датчикам в этой части. По европейским стандартам пожарный извещатель должен выдерживать воздействие электромагнитных помех напряженностью 10 В/м в диапазонах 0,03-1000 МГц и 1-2 ГГц, и напряженностью 30 В/м в диапазонах сотовой связи 415-466 МГц и 890-960 МГц, причем с синусоидальной и импульсной модуляцией (табл. 1).
Таблица 1. Требования LPCB и VdS на устойчивость датчиков к электромагнитным помехам.

*) Импульсная модуляция: частота 1 Гц, скважность 2 (0,5 с - вкл., 0,5 с - пауза).
Европейские требования соответствуют современным условиям эксплуатации и в несколько раз превышают требования даже по самой высокой (4-й степени) жесткости по НПБ 57-97 "Приборы и аппаратура автоматических установок пожаротушения и пожарной сигнализации. Помехоустойчивость и помехоэмиссия. Общие технические требования. Методы испытаний" (табл. 2). Кроме того, по НПБ 57-97 испытания проводятся на максимальных частотах до 500 МГц, т.е. в 4 раза меньших по сравнению с европейскими испытаниями, хотя "эффективность" воздействия помех на пожарный извещатель с увеличением частоты обычно возрастает.
Причем по требованиям НПБ 88-2001* п. 12.11, для управления автоматическими установками пожаротушения пожарные извещатели должны быть устойчивы к воздействию электромагнитных полей со степенью жесткости всего лишь не ниже второй.
Таблица 2. Требования на устойчивость извещателей к электромагнитным помехам по НПБ 57-97
Диапазоны частот и уровни напряженности электромагнитного поля при испытаниях по НПБ 57-97 не учитывают ни наличия нескольких систем сотовой связи с огромным числом базовых станций и мобильных телефонов, ни увеличения мощности и числа радио- и телевизионных станций, ни других подобных помех. Неотъемлемой частью городского пейзажа стали приемопередающие антенны базовых станций, которые размещаются на различных зданиях (рис. 6). В зонах, где отсутствуют здания требуемой высоты, антенны устанавливаются на различных мачтах. Обычно на одном объекте располагается большое число антенн нескольких операторов сотовой связи, что в несколько раз увеличивает уровень электромагнитных помех.
Кроме того, по европейскому стандарту EN 54-7 на дымовые датчики, для этих устройств обязательными являются испытания:
- на влагу - сначала при постоянной температуре +40 °С и относительной влажности 93% в течение 4 суток, затем с циклическим изменением температуры по 12 ч при +25 °С и по 12 час - при +55 °С, и с относительной влажностью не менее 93% в течение еще 4 суток;
- испытания на коррозию в атмосфере газа SO2 в течение 21 суток и т.д.
Становится понятно, почему по европейским требованиям сигнал от двух ПИ используется только для включения пожаротушения в автоматическом режиме, да и то не всегда, как будет указано ниже.
Если шлейфы детекторов охватывают несколько защищаемых площадей, то сигнал инициации выброса огнетушащего вещества в защищенную область, где было обнаружено возгорание, не должен приводить к выбросу огнетушащего вещества в другую защищенную область, система обнаружения которого использует тот же шлейф.
Активизация ручных пожарных извещателей также не должна никоим образом влиять на пуск газа.

Звуковая и световая индикация
Визуальная индикация статуса системы должна быть обеспечена за пределами защищаемой зоны и располагаться у всех входов в помещение так, чтобы состояние системы пожаротушения было понятно персоналу, входящему в защищенную область:

* красный индикатор - “пуск газа”;
* жёлтый индикатор - “режим автоматический/ручной”;
* жёлтый индикатор - “режим только ручной”.
Также должна быть обеспечена ясная визуальная индикация работы системы пожарной сигнализации в пределах защищаемой области при активизации первого детектора: дополняя звуковое оповещение, рекомендованное в стандарте BS 5839-1, световые оповещатели должны мигать, чтобы находящиеся в здании люди были оповещены о возможности пуска газа. Световое оповещение должно соответствовать требованиям стандарта BS 5839-1.
Легкоразличимые звуковые сигналы оповещения должны подаваться на следующих стадиях:
в период задержки пуска газа;
в начале пуска газа.
Эти сигналы могут быть идентичны либо могут подаваться два различимых сигнала. Сигнал, включенный на стадии "a", должен быть отключен, когда функционирует устройство аварийной блокировки. Однако при необходимости он может быть заменен во время его трансляции сигналом, легко отличающимся от всех остальных сигналов. Сигнал, включенный на стадии "б", должен продолжать действовать до его отключения вручную.
Приемка и сдача в эксплуатацию
После завершения установки системы пожаротушения должны быть подготовлены четкие инструкции, описывающие порядок ее применения и предназначенные для лица, ответственного за использование защищенных помещений.
Все и ответственность за использование системы должны быть распределены в соответствии со стандартами BS 5839-1, причем руководство и персонал должны быть ознакомлены с правилами безопасного обращения с системой.
Пользователь должен быть обеспечен журналом ведения событий, сертификатом установки и сдачи системы в эксплуатацию, а также всеми тестами по работе системы тушения огня.
Пользователю должна быть предоставлена документация, относящаяся к различным частям оборудования (соединительным коробкам, трубопроводам), и схемы электропроводки - то есть все документы, касающиеся состава системы, по пунктам, рекомендованным в стандартах BS 5306-4, BS 14520-1, BS 5839-1 и BS 6266.
Указанные схемы и чертежи должны быть подготовлены в соответствии со стандартом BS 1635 и по мере изменения системы обновляться с тем, чтобы содержать любые модификации или дополнения, привнесенные в нее.
В заключение можно отметить, что в британском стандарте BS 7273-1:2006 нет даже упоминания о дублировании пожарных извещателей для повышения надежности системы. Жесткие европейские сертификационные требования, работа страховых компаний, высокий технологический уровень производства пожарных датчиков и т.д. - все это обеспечивает настолько высокую надежность, что использование резервных пожарных извещателей теряет смысл.
Dimon5557 вне форума   Ответить с цитированием
Старый 25.01.2018, 21:00   #9
Serafym
Новичок
 
Регистрация: 24.03.2015
Сообщений: 10
Сказал спасибо: 1
Поблагодарили 2 раз(а) в 2 сообщениях
По умолчанию

Dimon, а на первый вопрос что ответил и какая итоговая вышла? Я к тому что твой ответ на второй вопрос не дает ответа в чем сходство и различие влияния этих двух систем на динамику развития пожара. Или это в принципе фиолетово, главное хоть что-то написать со словами из вопроса
Киньте кто-нибудь образец ответа на 1-й вопрос 4-го варианта.
Serafym вне форума   Ответить с цитированием
Старый 27.01.2018, 11:27   #10
Dimon5557
Новичок
 
Регистрация: 13.10.2015
Сообщений: 26
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 39 раз(а) в 17 сообщениях
По умолчанию

Вообще пытался сравнить. Это Вы вчитались кто проверял не вчитывался походу! Сдал на 80 баллов(4) сказали что слишком много текста.

Добавлено через 14 минут
Сложная тема, сложно сравнить. Походу кто проверял не вчитывался мне повезло)))) Мне как специалисту сложно было ответить.

ответ на первый вопрос без формул.

Начальные условия для дифференциальных уравнений в начальной стадии пожара.
A.1.1 При расчете значений критериев пожарной опасности при сгорании газопаровоздушных смесей в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант развития пожара (в период пуска, остановки, загрузки, выгрузки, складирования, ремонта, нормальной работы, аварии аппаратов или технологического процесса), при котором в помещение поступает (или постоянно находится) максимальное количество наиболее опасных в отношении последствий сгорания газопаровоздушных смесей и пожара веществ и материалов.
А. 1.2 Количество поступивших в помещение веществ, которые могут образовать горючие газовоздушные или паровоздушные смеси, определяют, исходя из следующих предпосылок:
а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно А. 1.1;
б) все содержимое аппарата поступает в помещение;
в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.
Расчетное время отключения трубопроводов определяют в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и оно должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.
Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:
- времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с);
- 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;
- 300 с при ручном отключении.
Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает вышеприведенные значения.
Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения;
г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости. Площадь испарения при разливе на пол определяют (при отсутствии справочных данных), исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей — на 1 м2 пола помещения;
д) происходит также испарение жидкостей из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей;
е) длительность испарения жидкости принимают, равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с.
А. 1.3 Свободный объем помещения определяют как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно, то его допускается принимать условно, равным 80 %, геометрического объема помещения.
А. 1.4 Определение пожароопасных свойств веществ и материалов проводят на основании результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния (давление, температура и т.д.).
Допускается использование справочных данных, опубликованных головными научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданных Государственной службой стандартных справочных данных.
Допускается использование показателей пожарной опасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту.
Уравнения пожара описывают в самом общем виде изменение среднеобъемных параметров состояния газовой среды в помещении в течение времени (в процессе развития пожара). Эти уравнения были сформулированы в 1976г. проф. Ю.А. Кошмаровым (статья "Развитие пожара в помещении" в научном сборнике ВНИИПО МВД СССР "Горение и проблемы тушения пожаров". М.: ВНИИПО МВД СССР, 1977).
Уравнения пожара являются обыкновенными дифференциальными уравнениями. Они вытекают, как и большинство уравнений математической физики, из фундаментальных законов природы - первого закона термодинамики для открытой термодинамической системы и закона сохранения массы. Подробный вывод этих уравнений приведен в учебнике Ю.А. Кошмарова и М.П. Башкирцева "Термодинамика и теплопередача в пожарном деле" (М., ВИПТШ МВД СССР, 1987). Ограничимся здесь кратким изложением рассуждений, используемых при выводе уравнений пожара.
Первое уравнение - уравнение материального баланса пожара в помещении - вытекает из закона сохранения массы. Применительно к газовой среде, заполняющей помещение, этот закон можно сформулировать так: изменение массы газовой среды в помещении за единицу времени равно алгебраической сумме потоков массы через границы рассматриваемой термодинамической системы. Под границей системы здесь подразумевается воображаемая контрольная поверхность, ограничивающая пространство, внутри которого заключена рассматриваемая газовая среда. На рис. 1.1 эта поверхность условно показана пунктирной линией. Часть этой поверхности совпадает с поверхностью ограждений (стены, пол, потолок). Там, где находятся проемы, эта поверхность является воображаемой. Объем пространства, заключенный внутри этой поверхности, называется свободным объемом помещения и обозначается буквой V. Введем следующие обозначения:
а) GB - расход поступающего воздуха из окружающей атмосферы в помещение, который имеет место в рассматриваемый момент времени процесса развития пожара, кг∙с-1;
б) GГ - расход газов, покидающих помещение через проемы в рассматриваемый момент времени, кг∙с-1;
в) ψ - скорость выгорания (скорость газификации) горючего материала в рассматриваемый момент времени, кг∙с-1;
г) ρmV - масса газовой среды, заполняющей помещение в рассматриваемый момент времени, кг.
За малый промежуток времени, равный dx, будет иметь место малое изменение массы газовой среды. В то же время можно считать, что значения GГ, GB и ψ в течение этого малого промежутка времени остаются практически неизменными. С учетом вышесказанного уравнение материального баланса для газовой среды в помещении записывается следующим образом:
………………………………….(1)
где левая часть уравнения есть изменение массы газовой среды за единицу времени в интервале, равном dτ. Правая часть есть алгебраическая сумма потоков массы.
Уравнение (1) называется уравнением материального баланса пожара.
Аналогичные рассуждения позволяют получить дифференциальные уравнения баланса массы кислорода, баланса продуктов горения и баланса оптического количества дыма. Уравнение баланса массы кислорода:
…………………………….(2)
Уравнение баланса токсичного продукта горения:
……………………………………………………(3)
Уравнение баланса оптического количества дыма:
……………………………(4)
В этих уравнениях использованы следующие обозначения: ρ1, - среднеобъемная парциальная плотность кислорода, кг·м-3; ρ2 - среднеобъемная парциальная плотность токсичного продукта горения, кг·м-3; μм - объемная оптическая концентрация дыма, Нп·м-1.
В правой части уравнения (2) - уравнения баланса массы кислорода - использованы, кроме ранее указанных, следующие обозначения: х1в - массовая доля кислорода в поступающем воздухе; средняя массовая доля кислорода в помещении; L1 - стехиометрический коэффициент для кислорода (количество кислорода, необходимое для сгорания единицы массы горючего материала), кг∙кг-1; η - коэффициент полноты сгорания; n3, - коэффициент, учитывающий отличие концентрации кислорода в уходящих газах от среднеобъемной концентрации кислорода.
В правой части уравнения (3) - уравнения баланса токсичного продукта горения - использованы, кроме ранее указанных, следующие обозначения: L2 - стехиометрический коэффициент для продукта горения (количество продукта горения, образующегося при сгорании единицы массы горючего материала), кг∙кг-1; средняя массовая доля токсичного газа в помещении; п2 - коэффициент, учитывающий отличие концентрации токсичного газа в уходящих газах от среднеобъемной концентрации этого газа.
В правой части уравнения (4) - уравнения баланса оптического количества дыма - использованы, кроме ранее указанных, следующие обозначения: n3- коэффициент, учитывающий отличие оптической концентрации дыма в уходящих газах от среднеобъемного значения оптической концентрации дыма; Fw - площадь поверхности ограждений (потолка, пола, стен), м2; кс - коэффициент седиментации частиц дыма на поверхностях ограждающих конструкций, Нп·с-1. Коэффициент седиментации по физическому смыслу есть скорость осаждения частиц дыма.
На основе первого закона термодинамики выводится уравнение энергии пожара. Рассматриваемая термодинамическая система, т.е. газовая среда внутри контрольной поверхности, характеризуется тем, что она не совершает работы расширения. Кинетическая энергия видимого движения газовой среды в помещении пренебрежимо мала по сравнению с ее внутренней энергией. Потоки массы через некоторые участки контрольной поверхности (проемы) характеризуются тем, что в них удельная кинетическая энергия газа пренебрежимо мала по сравнению с удельной энтальпией.
С учетом всего сказанного получается следующее уравнение энергии пожара:
….(5)
Левая часть этого уравнения есть скорость изменения внутренней тепловой энергии газовой среды в помещении за единицу времени в рассматриваемый малый промежуток времени dτ, т.е.
……………………………………(6)
В правой части уравнения (5) первый член представляет собой количество тепла, поступающего за единицу времени в газовую среду в результате горения (скорость тепловыделения). Второй член есть поток энергии в помещение, поступающий вместе с продуктами газификации (пиролиз, испарение) горючего материала. Здесь величина ir - энтальпия этих продуктов. Третий член представляет собой сумму внутренней тепловой энергии поступающего за единицу времени воздуха и работы проталкивания, которую совершает внешняя атмосфера. Четвертый член есть сумма внутренней тепловой энергии, которую уносят за единицу времени уходящие газы, и работы выталкивания, которую совершает рассматриваемая термодинамическая система. Пятый член представляет собой тепловой поток, поглощаемый ограничивающими конструкциями и излучаемый через проемы.
Представленные выше пять дифференциальных уравнений содержат шесть неизвестных функций – pm(τ), pm(τ), Тm(τ), р1(τ), р2(τ) и mm (τ). Эту систему уравнений дополняет алгебраическое уравнение - усредненное уравнение состояния (6).
Начальные значения для этих функций задаются условиями, которые имеют место в помещении перед началом пожара, т.е.

………………………………..(7)

Представленная здесь система уравнений описывает свободное развитие пожара. Развитие пожара называют свободным, если не осуществляется тушение, т.е. если помещение не подаются огнетушащие вещества. Эффекты, обусловленные подачей огнетушащих веществ в объем помещения, можно учесть путем введения в дифференциальные уравнения дополнительных членов. Например, при тушении инертными газами (аргон, азот, диоксид углерода) уравнение материального баланса пожара записывается следующим образом:
…………………..(8)
где Goв - массовый расход подачи огнетушащего вещества, кг∙с-1. Соответствующим образом изменяются в этом случае и остальные дифференциальные уравнения пожара.
Как уже говорилось, в уравнениях пожара искомыми (неизвестными) функциями являются среднеобъемные параметры газовой среды, а независимой переменной является время. Кроме этих переменных величин, уравнения содержат целый ряд других физических величин, которые можно разделить на две группы. К первой группе относятся величины, заданные условиями однозначности, которые представляют собой сведения о размерах помещения (объем V и поверхность ограждений Fw) и свойствах горючего материала (теплота сгорания Qрн, стехиометрические коэффициенты L1, L2, дымообразующая способность D, энтальпия продуктов горения in. Ко второй группе относятся те величины, которые зависят, помимо всего прочего, от параметров состояния среды в помещении. К этим величинам относятся массовые расходы поступающего через проемы воздуха GB и уходящих через проемы газов GГ, тепловой поток, поглощаемый ограждающими конструкциями и излучаемый через проемы Qw, коэффициент полноты сгорания η, скорость тепловыделения ηQpнψ. Для вычисления значений физических величин, относящихся ко второй группе, необходимо располагать дополнительными уравнениями.
Конкретный вид дополнительных уравнений установлен путем привлечения сведений из теории конвективного и лучистого теплообмена, теории газообмена помещения с окружающей атмосферой через проемы из-за различия плотностей наружного воздуха и газовой среды внутри помещения, теории горения.
В заключение необходимо сделать некоторые замечания по поводу общих положений, касающихся сущности описания пожара на уровне осредненных параметров состояния.
В интегральной математической модели мы оперируем с интегральными характеристиками термодинамической системы. Этот подход не требует каких-либо допущений и оговорок о том, как распределены локальные значения термодинамических параметров состояния по объему помещения. Здесь не уместны оговорки такого, например, типа: "предположим, что температурное поле является однородным", или часто используемое выражение о "размазанности" того или иного параметра состояния газовой среды.
Естественным является вопрос о том, как определить значение того или иного термодинамического параметра состояния в заданной точке объема помещения, если будет известно среднеобъемное значение. К этому вопросу мы вернемся в параграфах, посвященных интегральной математической модели пожара.
Здесь лишь отметим, что процесс развития пожара в помещении можно расчленить на ряд характерных временных этапов. Каждому этапу присущи характерные законы распределения локальных термодинамических параметров состояния внутри помещения. Это обстоятельство используется для ответа на поставленный здесь вопрос.

Добавлено через 16 минут
могу скинуть полностью контрольную не жалко))) пишите в личку почту

Последний раз редактировалось Dimon5557; 27.01.2018 в 19:40. Причина: Добавлено сообщение
Dimon5557 вне форума   Ответить с цитированием
Старый 30.01.2018, 23:40   #11
Irinka17
Пользователь
 
Регистрация: 28.08.2015
Сообщений: 31
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 87 раз(а) в 13 сообщениях
По умолчанию

Пожалуйста сбрось контрольную! Спасибо!!!
Irinka17 вне форума   Ответить с цитированием
Старый 21.03.2018, 20:53   #12
Darhan
Новичок
 
Регистрация: 11.01.2018
Сообщений: 2
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 0 раз(а) в 0 сообщениях
По умолчанию

Dimon5557, скинь контрольную полностью

Добавлено через 33 минуты
Irinka17, скинте ответ на контрольную

Последний раз редактировалось Darhan; 21.03.2018 в 21:27. Причина: Добавлено сообщение
Darhan вне форума   Ответить с цитированием
Старый 26.03.2018, 14:19   #13
Darhan
Новичок
 
Регистрация: 11.01.2018
Сообщений: 2
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 0 раз(а) в 0 сообщениях
По умолчанию

Irinka17, скиинте контрольную
Darhan вне форума   Ответить с цитированием
Старый 16.04.2018, 10:09   #14
казачок
Новичок
 
Регистрация: 22.05.2015
Сообщений: 2
Сказал спасибо: 0
Поблагодарили 0 раз(а) в 0 сообщениях
По умолчанию

Народ! Есть ли у кого 3-ий вариант контрольной?
казачок вне форума   Ответить с цитированием
Ответ

Опции темы
Опции просмотра

Ваши права в разделе
Вы не можете создавать новые темы
Вы не можете отвечать в темах
Вы не можете прикреплять вложения
Вы не можете редактировать свои сообщения

BB коды Вкл.
Смайлы Вкл.
[IMG] код Вкл.
HTML код Выкл.

Быстрый переход


Текущее время: 20:41. Часовой пояс GMT +4.


Powered by vBulletin® Version 3.8.7
Copyright ©2000 - 2018, vBulletin Solutions, Inc. Перевод: zCarot