Показать сообщение отдельно
Старый 10.03.2016, 07:46   #28
bolito
Новичок
 
Регистрация: 23.01.2015
Сообщений: 3
Сказал спасибо: 1
Поблагодарили 10 раз(а) в 3 сообщениях
По умолчанию

16. Возведение жилых домов башенного типа.

Проектирование односекционных жилых домов башенного типа. Различные формы планов домов башенного типа. Ориентация домов по сторонам света.
Жилые дома башенного типа, как правило, имеют высоту 8 — 15 этажей при числе квартир на каждом этаже от 4 до 8, Как правило, число помещений в квартире невелико, площади коридоров малы, кухня, ванная и уборная образуют единый санитарно-технический блок с искусственным освещением и искусственной вентиляцией (рис. 2). Нередко такие дома башенного типа расчленяются на два жилых блока (рис. 4), которые соединяются размещенной между ними лестничной клеткой, что улучшает инсоляцию и условия освещения при наличии относительно большего числа квартир («сдвоенный план»).
Дом башенного типа, имеющий в плане форму трилистника — Y—образный дом (рис. 5) позволяет достичь хорошей ориентации по странам света; при этом обеспечивается зрительная изоляция и возможность сквозного проветривания. В зависимости от принятой компоновки на каждую площадку лестничной клетки выходят 3 — 6 квартир. Одно из крыльев такого дома может быть смещено по вертикали на пол-этажа.

Дом башенного типа, крестообразной в плане формы широко распространен в практике американского строительства. Центральное размещение лестниц и лифтов позволяет свести к минимуму площадь горизонтальных коммуникаций и разместить 8 квартир на одной лестничной площадке. С целью увеличения числа квартир на этаже, приходящихся на вертикальное «транспортное ядро», крестообразная форма плана развивается и трансформируется в звездообразную. Эта форма плана не позволяет соблюсти правила ориентации по странам света и экономическая эффективность в данном случае получается за счет нарушения гигиенических требований. С целью достижения лучшей инсоляции голландские архитекторы разработали проект дома башенного типа с планом в форме полузвезды. Следует учитывать затенение окружающей территории и построек.


1. Небольшие квартиры (в доме гостиничного типа), расположенные вокруг коммуникационно-транспортной шахты в односекционном 16-этажном доме. М 1 : 1000, Архитектор Ример, Вашингтон.

2. Шведский жилой дом башенного типа с тёмной лестницей. Исследовательская комиссия Строительного управления г. Стокгольма разработала по данной тематике 2000 чертежей планов. М 1 : 400;
3. Односекционный дом южной ориентации с шестью квартирами на каждом этаже. Кухни, санитарные узлы расположены в средней зоне дома, оснащены искусственной вентиляцией и проветриваются при сквозном проветривании квартиры. Кабины лифтов останавливаются на промежуточных лестничных площадках. Вторая лестница — темная, винтовая. М 1:400. Архитектор Лемброк.

4. Односекционный жилой дом гостиничного типа, на каждом этаже по 10 квартир, причем планировка квартир варьируется. В западном блоке предусмотрены шкафы с кухонным оборудованием, в восточном блоке — кухонные ниши. Архитекторы Мюллер-Рем, Зигманн;
5. Высотный дом-трилистник с хорошей инсоляцией помещений при зрительной изоляции от других квартир, поскольку угол между блоками «трилистника» равен 120°. Возможно объединение нескольких таких жилых домов в дом рядовой застройки или же в кольцевой в плане дом

Добавлено через 1 час 41 минуту
ой, не посмотрела,такой ответ уже есть
обратите внимание что 19 ответ такой же как и 18

Добавлено через 5 часов 46 минут
19. Технология возведения монолитных зданий в туннельной опалубке.

Туннельная опалубка металлическая - предназначена для бетонирования стен и перекрытий здания за один отлив, что уменьшает количество рабочих швов, ускоряет производство работ и обеспечивает наивысшую точность размеров и наилучшее качество поверхности, существенно повышая монолитность, целостность и надежность конструкции.Туннельная опалубка это скоростной способ строительства. Туннельные опалубочные системы решают замену строительства домов из деталей КПД, на монолит. При этом скорость возведения работ остаётся на прежнем уровне, при условии сокращения трудозатрат и уменьшении стоимости работ на 35%. Туннельная опалубка, на сегодняшний день, является ближайшим решением проблемы строительства серийного типового жилья.
Модульный туннель состоит из базовых щитов:
- вертикальных, размером 625, 900, 1250, 2800 мм;
- потолочных, длиной 625, 1250, 2500 мм; шириной ½ ширины перекрытия;
- торцевых щитов, шириной 1250, 1550 мм; высотой равной высоте стены;
- колес с домкратами, регулирующими высоту установки туннеля;
- ломающихся откосов с контргайкой;
- опор.
Модульность туннеля дает возможность использования вставок - вкладышей, устанавливаемых в потолочные, вертикальные и торцевые щиты, что позволяет увеличить диапазон размеров по ширине и высоте при наличии минимального комплекта опалубки.
Отдельные туннели могут соединяться вместе в один элемент длиной от 3,75 м до 12 м.
Вертикальные, потолочные и торцевые щиты - вставки состоят из металлического листа толщиной 4 мм, усиленного элементами жесткости.
Соединение вертикальных щитов между собой выполняется с помощью стяжных болтов и специальных деталей (шпонок), которыми достигается выравнивание кромки палуб на соединяемых щитах.
Особая конструкция подкоса позволяет быстро фиксировать прямой угол между вертикальными и потолочными щитами туннеля при монтаже, что существенно снижает трудоемкость выполнения работ.
Уникальная конструкция Г-образного полутуннеля позволяет изменять его по высоте, длине и ширине, что позволяет использовать один комплект опалубки на разных объектах.
Туннельная металлическая опалубка обеспечивает свою оборачиваемость в 800-1000 циклов без ремонта. Затраты на приобретение комплекта туннельной опалубочной системы компенсируются уже после 200 циклов. Металлическая опалубка не требует дополнительных затрат на регулярную замену формующих листов, как в случае с фанерной опалубкой. Размерная точность всех элементов получаемой бетонной поверхности не требуют практически никакой доработки, что значительно сокращает объем отделочных работ.
Туннельная металлическая опалубка может эксплуатироваться круглый год, в том числе и в зимнее время при температурах до -25°C, благодаря возможности прогревать металлические туннели до 65°C тепловыми пушками, устанавливаемыми внутри туннелей, закрытых с торцов теплозащитными шторками. Замкнутый контур туннелей позволяет организовать внутренний прогрев бетонируемых конструкций стен и перекрытий с минимальными теплопотерями и ускорением необходимого набора прочности бетона. Обогреватели, работающие на дизельном топливе для прогрева бетона, значительно сокращают расход электроэнергии и улучшают качество структуры бетона.
Дополнительные преимущества туннельной опалубке предоставляет то, что большинство проектов по возведению зданий в центральной части города не позволяет использование больших строительных площадок, характерных для панельного строительства. Реализация подобных проектов возможна только при использовании технологии строительства с применением тоннельной опалубки. Кроме того технология тоннельных опалубочных систем позволяет возводить монолитные здания, отличающиеся равномерным распределением нагрузки по всему периметру, что весьма существенно для сейсмически активных районов. А заливка стен и элементов перекрытий одновременно с проведением электромонтажных работ существенно уменьшает сметную стоимость проектов и сроки выполнения работ.

Добавлено через 5 часов 47 минут
22. Методика выбора монтажного крана
Существенное влияние на выбор монтажных машин оказывают: объемно-планировочные и конструктивные решения строящегося объекта; масса монтируемых конструкций, их расположение в плане и по высоте здания или сооружения; методы и способы монтажа; технико-экономические характеристики монтажных машин; экономическая эффективность применения комплектов монтажных машин.
Краны выбирают исходя из требуемых параметров, которые зависят от монтажных характеристик монтируемых сборных элементов конструкций; Qтp — монтажная масса, т; Нтр — монтажная высота, м; Lтp — монтажный вылет, м. Так как технические характеристики кранов по данным параметрам определены в справочных материалах относительно крюка, то и требуемые параметры будут определяться также относительно крюка.
Требуемую монтажную массу наиболее тяжелого элемента (Мэ) устанавливают с учетом прикрепляемых к нему монтажных приспособлений и такелажной оснастки (Мо) : Qкртр = Мэ + Мо.
Рис. 7.3. Схемы определения требуемых характеристик кранов I — для башенного крана; II — для стрелового крана; III для стрелового крана с гуськом

Условные обозначения: а — ширина колен подкранового пути; в — расстояние между стеной сооружения и подкрановым рельсом; с — ширина сооружения; г — расстояние от центра вращения крана до конца контргруза; Нтркр — максимально требуемая высота подъема крюка; ho — высота смонтированной части сооружения; h3 — запас по высоте для маневрировать элементом при монтаже; hc — высота подвески; l тркр — максимально требуемый вылет стрелы; hэ — высота элемента; hп — высота полиспаста

Наименьшая длина стрелы Lст.г для крана, оборудованного монтажным гуськом, может быть найдена из выражения (рис.7.3, III)

Монтажную высоту для башенных и стреловых кранов определяют из расчета наиболее высоко расположенной монтируемой конструкции (относительно уровня стоящего крана) и высоты строповочных приспособлений (рис. 7.3,III) ;
Нкртр = h0 + h3 + h hc (здесь h3 принимается от 0,5 до 1 м).
Монтажный вылет крюка находят по расположению в сооружении самого отдаленного элемента. Для башенных и стреловых кранов он определяется по-разному.
Требуемый монтажный вылет крюка для башенных кранов: lкртр; = а/2 + Ь + с- При этом (а/2 +b) должно быть не меньше суммы радиуса габарита крана (ггк) и запаса 0,7...1 м в нижней и 0,5... 1 м в верхней частях крана.
Требуемый вылет крюка для самоходных стреловых кранов (рис. 7.3, //), при котором обеспечиваются достаточные зазоры между стрелой крана и смонтированными конструкциями, а также поднимаемым элементом, определяется по формуле:

где d' и d" — расстояния по горизонтали от оси стрелы соответственно до монтируемого элемента и смонтированных конструкций включая зазор между ними и стрелой не менее 1,5 м.
Требуемая длина стрелы:
Угол β ( см рис.) практически находится в пределах 30...40°, а угол α связан с вылетом основной стрелы. При выборе гуська учитывают, что его длина зависит в основном от размеров и места устанавливаемого элемента и величины d".
После определения величины требуемых параметров монтажных кранов по ним выбирают такие машины, рабочие параметры которых удовлетворяют расчетным, т. е. равны им или несколько превосходят требуемые. При этом расчетный грузовой момент
(Мгртр = Мэlкр) наиболее удаленного или тяжелого элемента (Mэ) должен быть не больше технического значения этой характеристики для крана.
При больших объемах монтажных работ количество монтажных кранов jVkp и соответственно монтажных потоков на монтаже всего здания определяют по формуле
Nкр=Pkвсп(TпПкA),
где Р — объем монтажных работ; kвсп — коэффициент на вспомогательные работы: kвсп= 1,05...1,2; Тп — заданная продолжительность работ, дни; Пк — сменная производительность крана; А — количество рабочих смен в сутки.
Окончательное решение по выбору монтажных машин принимают на основании технико-экономического сравнения нескольких предполагаемых вариантов с учетом технологических особенностей использования и фактической производительности этих машин.

23. Типы башенных кранов
Краны подразделяются по характеру установки, способу обслуживания, способу изменения вылета, конструкции башен, способу соединения стрелы с башней и по способу уравновешивания.
По характеру установки строительные башенные краны подразделяются на наземные и на устанавливаемые на строящемся сооружении. Краны первой группы (см. рис. 2, 3 и 4) имеют наибольшее распространение, так как обеспечивают независимость ведения строительных работ в любой последовательности. Однако при увеличении высоты строящегося сооружения вес и стоимость наземных башенных кранов быстро растут; увеличиваются также размеры основания, а следовательно, затраты- на подготовку площадки для кранов.
В связи с этим (в 1947 г. в СССР и в 1955 г. во Франции, Дании и других странах) появились башенные краны, устанавливаемые на здании (рис. 1). Такой кран обслуживает только один ярус и высота его башни невелика.
Краны на здании выполняются самоподъемными и используются на высотном строительстве (рис. 2), где, конечно, наземные краны применять нельзя.
Область эффективного использования самоподъемных кранов зависит от их грузоподъемности. При малой грузоподъемности (1—2 т) эти краны выгодно использовать, начиная с высоты здания в 12 этажей. Для пятитонных кранов низшая граница 16—20 этажей.
Самоподъемные краны особенно эффективны на строительстве зданий типа башен.
По способу обслуживания строящегося сооружения различают башенные краны: стационарные, обслуживающие площадку с одной стоянки, и передвижные, могущие перемещаться с одного места работы на другое.
Для уменьшения расхода металла стационарные краны выполняют с башнями, прикрепленными к возводимому сооружению и наращиваемыми по мере увеличения его высоты, так называемые «приставные» краны (рис. 5).
Обычно приставные краны с наращиваемой башней в начале строительства передвигаются по рельсовым путям, а затем при достижении определенной высоты прикрепляются к возводимому зданию. Средние значения этой высоты даны ниже в зависимости от грузового момента крана:
Перемещение башенных кранов может осуществляться как в горизонтальном, так и в вертикальном направлении. В зависимости от условий работы применяются различные способы перемещения.
Наибольшее применение имеют башенные краны на рельсовом ходу.
Если кран работает на одном объекте менее одного месяца, то может оказаться выгодным применение безрельсового хода: пневмоколесного, гусеничного или шагающего.
Можно отметить два основных направления их развития. Первый — установка башни и стрелы на шасси серийных стреловых кранов (рис. 17), а второй — установка серийных башенных кранов на автомобилях или специальных ходовых устройствах: гусеничных, пневмоколесных (рис. 18,6), шагающих. Башенные краны первого типа имеют грузовой момент до 900 тм, а второго — до 300 тм.
Наиболее эффективны башенные краны на безрельсовом ходу, имеющие стрелу с грузовой тележкой (рис. 7, б). При достаточно большом вылете такой кран может долгое время работать, стоя на одном месте, благодаря чему основной недостаток безрельсового хода — невозможность передвижения с грузом становится мало существенным.
В зависимости от способа изменения вылета различают краны: с подъемной стрелой, с балочной стрелой,’ по которой перемещается грузовая тележка, и с сочлененной стрелой.
В первом случае вылет изменяется за счет подъема или опускания стрелы с подвешенным к ее концу грузом, во втором — в результате перемещения грузовой тележки вдоль стрелы.
В ряде случаев для упрощения конструкции крана с подъемной стрелой операцию изменения вылета исключают из цикла его работы и делают ее только установочной. Это возможно лишь в передвижных кранах, которые подают груз в заданную точку за счет трех движений — подъема, поворота и передвижения. В таких кранах изменение вылета осуществляется в результате подъема порожней стрелы, для чего используются простейшие приспособления.
Краны с подвеской груза на конце стрелы имеют следующие недостатки: минимальный вылет составляет примерно 30% максимального, в то время как грузовая тележка может, перемещаясь по стреле, приблизиться почти вплотную к башне; средний рабочий вылет возрастает на 20—30%, что обусловливает повышенные нагрузки на башню, опорно-поворотное устройство и ходовую часть; при изменении вылета вместе со стрелой поднимается (опускается) и груз (при этом он раскачивается), вследствие чего затрудняется его установка; площадь, обслуживаемая с одной стоянки, почти вдвое меньше, чем у крана с грузовой тележкой, что обусловливает более частую передвижку и соответственно повышенный износ ходовой части.
По-видимому, краны с балочными стрелами наиболее эффективны на жилищно-гражданском и гидротехническом строительстве, где с одной стоянки кран должен выполнять большое число подъемов.
По конструкции башни различают краны: с башнями постоянной длины, с составными телескопическими башнями с соосным расположением секций (рис. 10, а) или с боковым расположением; с башнями переменной высоты, подращиваемыми снизу (рис. 10, б) или наращиваемыми сверху; со складывающимися башнями.
По конструкции стрелы различают краны: с прямыми стрелами, работающими на сжатие и подвешиваемыми на канатных тягах к оголовку башни, и со стрелами, работающими на изгиб. В последнем случае стрелы могут: подвешиваться к оголовку (см. рис. 9, б), быть выполнены консольными и удерживаться вертикальной оттяжкой (см. рис. 9, е) или поддерживаться гидравлическими цилиндрами (см. рис. 9, д).
По способу соединения стрелы с башней различают краны: с неповоротной башней, на оголовке которой монтируется вращающаяся стрела, и с поворотной башней.
По способу уравновешивания различают краны: с верхним и с нижним противовесами (это обычно краны с поворотной башней).

Добавлено через 5 часов 48 минут
46. Методы временного закрепления монтажных элементов
Временное закрепление и выверка различных видов строительных конструкций при монтаже.
Средства выверки и временного крепления конструкций. Вы¬верка и временное крепление конструкций являются ответственны¬ми этапами монтажного процесса, обеспечивающими надежность работы здания или сооружения. Выверка — это операция, обеспе-чивающая приведение конструкции в проектное положение. Она может быть визуальной или инструментальной. Визуальную выверку производят при высокой точности стыкуемых поверхностей. При этом используются стальные рулетки, шаблоны, линейки и другие средства измерения.
Инструментальную выверку осуществляют с использованием различных инструментов: теодолитов, нивелиров, лазерных прибо¬ров и устройств. Инструментальная выверка требует применения средств, обеспечивающих перемещение монтируемых конструкций в плане по высоте и вертикали. К ним относятся специальные виды кондукторов, рамно-шарнирных индикаторов, связевых систем, упоров, ограничителей и т. п.
Современные средства, применяемые при монтаже, можно раз¬делить по характеру взаимодействия на две схемы: жесткую и регулируемую. Общим для этих схем является комплексное приме¬нение ограничивающих устройств. Одной из важных задач по сборке зданий является получение заданной геометрической точности на стадии установки. При одинаковой точности элементов различные приемы установки приводят к существенному изменению парамет-ров точности. Не менее важной задачей является создание систем, обеспечивающих не только высокий класс точности, но и способ¬ствующих снижению трудовых затрат и кранового времени на их установку.
Используют следую¬щие системы крепления и выверки (рис. 8.12): жес¬ткую с механическим за¬цеплением стыка, при¬меняемую при монтаже вертикальных конструк¬ций; кондукторную, обес-печивающую приведение монтируемого элемента в проектное положение с помощью механических домкратов; пространст¬венную кондукторно-связевую, наклонно-связевую с использованием связей в различных уровнях; жесткую фиксаторную, основанную на использовании фиксируемых механиче¬ских ограничителей; горизонтально-связевую, с использованием монтажных цепей, при которых положение каждого элемента оп¬ределяется ограничивающими устройствами, связанными с ранее установленными элементами; вертикально-связевую, основанную на использовании пространственных горизонтальных связей на раз¬личных по высоте уровнях.
При монтаже колонн в фундаменты стаканного типа для вре¬менного крепления и выверки используют жесткую заделку с по¬мощью клиньев из дерева, металла и железобетона. Для колонн сечением 400 х 400 мм устанавливают по одному клину с каждой стороны, а сечением более 400— с каждой стороны по два клина. Выверку осуществляют путем погружения клиньев в полость между плоскостью колонны и стаканом фундамента, при этом усилия для погружения и перемещения основания колонны будут распреде¬ляться в соответствии с приведенной расчетной схемой (рис. 8.13, о). После замоноличивания стыков деревянные и металлические клинья извлекают, что требует больших затрат ручного труда.
С целью индустриализации процесса используют специальные инвентарные клиновые вкладыши (рис. 8.13, в), а также винтовые домкраты (рис. 8.13, г), которые позволяют при меньших усилиях и трудозатратах проводить более качественную выверку и временное.
При установке и выверке обязательным услови¬ем является поддерживание колонн с помощью крана, что приводит к потере производительности кранов и увеличению технологических перерывов.
Снижение монтажного цикла достигается путем использования различных кондукторных систем. Кондукторы устанавливают и крепят на стаканы фундаментов или оголовки ранее смонтирован¬ных колонн, что позволяет установить в них колонны с последую¬щей расстроповкой. Тем самым высвобождается кран для выполнения других монтажных операций. Одиночные кондукторы оснащают регулировочными домкратами, с помощью которых мон¬тируемая колонна приводится в проектное положение. Кондуктор снимают после достижения бетоном в стыке не менее 50% проект¬ной прочности.
Для выверки и временного крепления колонн используют раз¬личные системы одиночных кондукторов. Принцип их работы заключается в следующем: на фундамент или ранее смонтированную колонну (рис. 8.14, а) устанавливают кондуктор, состоящий из жесткой разъемной рамы 7, установочных винтов 2 и регулировоч¬ных 3. С помощью установочных винтов кондуктор жестко крепят к основанию. Элементы кондуктора должны быть рассчитаны на восприятие нагрузок от собственной массы колонны, крутящего момента от невертикальности колонны, ветровой, а также динами¬ческой ударной нагрузки из-за неплавной подачи конструкции при опускании.
Для выполнения сварочных работ кондуктор может быть снаб¬жен специальной площадкой (рис. 8.14, б).Одиночный кондуктор (рис. 8.14, в) для колонн, стыкуемых в уровне перекрытия, своим основанием жестко крепят к перекрытию, что обеспечивает его геометрическую неизменяемость при установке колонны. Регули¬ровочные и зажимные винты располагают в двух прямоугольных рамах, служащих направляющими. Для монтажа колонн со стыком выше уровня перекрытия используют кондуктор с шарнирно под¬пружиненными коромыслами с роликами на концах, что позволяет снизить силы трения и осуществить установку колонн в положение, близкое к проектному. При необходимости корректировка положе¬ния колонны достигается с помощью регулировочных винтов.
Дальнейшим развитием средств установки колонны является переход на системы с дистанционным управлением. В качестве регулировочных систем используют гидравлические домкраты с программным управлением (рис. 8.14, д). Кондукторы снабжают следящей системой выверки в проектное положение. Такое решение позволяет исключить ручные операции и повысить точность мон¬тажа.
Простейшими средствами для временного крепления и выверки многоэтажных колонн, а также колонн для зданий с безбалочными перекрытиями служат наклонно-связевые системы. Средствами вы¬верки и крепления служат подкосы и струбцины (рис. 8.15), которые шарнирно соединяются с хомутами и основанием конструкций. При расположении в двух взаимно перпендикулярных плоскостях такие системы позволяют с достаточной степенью точности проводить выверочные работы.
Для монтажа железобетонных конструкций многоэтажных зда¬ний используют пространственные кондукторно-связевые системы в виде плоских и пространственных кондукторов.
Плоские кондукторы используют для монтажа рам. Кондуктор представляет собой пространственную конструкцию, которая уста¬навливается в строго проектное положение и служит базовым элементом. К кондуктору закреплены струбцины для временного крепления четырех рам с одной позиции. Рамы удерживаются в вертикальной плоскости горизонтальной связью в виде ригеля со струбциной. После выверки и закрепления рам кондуктор перено¬сится на новое рабочее место.
В практике многоэтажного строительства используют простран¬ственные шарнирно-связевые кондукторы.
Рамно-шарнирный индикатор (РШИ) (рис. 8.16) состоит из плавающей шарнирной рамы с системой смонтированных на ней хомутов-упоров, связей, тяг и фиксаторов. РШИ устанавливают на перекрытии или основании и обеспечивает принудительную фик¬сацию элементов каркаса с заданной точностью, их временное крепление в проектном положении. Для удобства ведения работ индикатор снабжается системой подмостей и поворотных люлек. Для временного крепления колонн по углам рамы установлены четыре хомута-упора, которые фиксируют монтируемые элементы по граням и могут занимать транспортное и рабочее положения. Хомуты-упоры не препятствуют установке ригелей и распорных плит. В процессе установки колонн ее прижимают хомутами к двум граням. В хомутах имеются вставки, позволяющие монтировать колонны сечением 400 х 400, 300 х 300 и 400 х 600 мм. Подмости служат рабочим местом монтажников и сварщиков, обеспечивая им свободный доступ к узлам монтируемых элементови безопасные условия работ. Система поворотных люлек, расположенных на подмостях в двух уровнях, обеспечивает безопасный выход рабочих для обработки узлов примыкания. Для монтажа каркасных зданий используется четыре шарнирно-связевых кондуктора, которые объединяются горизонтальными связями в продольном и поперечном направлениях. При нечетном количестве пролетов используются шарнирно-связевые кондукторы на две колонны. Конструкция такой системы и принцип ее действия подобны РШИ. Имеется несколько модификаций рамно-связевого кондуктора. На рис. 8.17 приведена конструктивная схема шарнирно-связевого кондуктора конструкции ЦНИИОМТП. Здесь использована сбор¬ная конструкция жесткой базы. В нее входят нижняя и верхняя плавающей балки фермы, правая и левая тумбы. Такое членение упрощает процесс транспортировки.
Нижние фиксаторы обеспечивают совмещение фиксируемых граней монтируемых колонн с гранями нижестоящих.
Шарнирное крепление фиксаторов к нижней раме позволяет вручную устанавливать их на выступающие части колонн. С по¬мощью винтового крюка возможно регулирование вертикального положения фиксаторов.
При монтаже элементов крупнопанельных зданий наибольшее применение нашли индивидуальные ограничивающие устройства наклонно-связевых систем. Монтажное оснащение включает сис¬тему подкосов, струбцин и шаблонов, обеспечивающую установку элементов в проектное положение путем присоединения их к ранее установленным элементам. Помимо этого используют горизонталь¬ные линейные связевые системы, устанавливаемые в контактной цепи. Их применяют при монтаже панелей поперечных стен с узким шагом.
Связи при монтаже навешиваются на верх панелей. При наличии технологических отверстий в панелях применяют связи-стабилизаторы. Их выполняют в виде штанг со специальным винтовым зажимом для крепления к панели. Размеры стабилизато¬ров между рабочими поверхностями строго соответствуют проект¬ному шагу поперечных стен.
На рис. 8.18 приведены некоторые конструктивные решения монтажных приспособлений.

Добавлено через 5 часов 49 минут
53. Основы расчетов балочных стальных систем
Конструкции стальной балочной клетки.
Балочные перекрытия в зданиях различного назначения, а также покрытия рабочих площадок могут выполняться из стальных конструкций. Рабочие площадки служат для размещения производственного оборудования на определенной высоте в помещении цеха промздания. В конструкцию площадки входят колонны, балки, настил и связи (рис.1). Система несущих балок стального покрытия называется балочной клеткой.

Рис. 1. Конструкции рабочей балки: 1 – колонны; 2 – главные балки; 3 – балки настила ; 4 – настил ; 5 – связи
В качестве покрытия балочной клетки (несущего настила) обычно применяются плоские стальные листы, которые в виде полос укладываются на балки настила и крепятся к ним при помощи электросварки.
Балочные клетки могут быть упрощенного, нормального или усложненного типа (рис.2)

Рис.2. Типы балочных клеток: а) – упрощенный тип; б) – нормальный тип; в) – усложненный тип; 1 – балки настила; 2 –стены; 3 – главные балки; 4 – колонны; 5 – вспомогательные балки
В упрощенном типе клетки расстояние между стенами или колоннами сравнительно невелико и ограничивается по экономическим соображениям, так как при частом расположении длинных балок (что обусловлено малой величиной пролета настила) возникает противоречие между получаемой несущей способностью и требуемой жесткостью балок.
В нормальном типе клетки расстояние между колоннами может быть больше, чем в упрощенном типе, так как шаг главных балок не зависит от пролета настила.
В усложненном типе клетки имеются еще и вспомогательные балки, на которые опираются балки настила. При этом возрастает трудоемкость монтажа конструкций. Однако расход стали на площадку часто оказывается меньше, чем в предыдущем типе.
Тип балочной клетки выбирается на основании сравнения технико-экономических показателей при вариантном проектировании.
Сопряжение балок по высоте может быть поэтажным или в одном уровне (для нормального типа клетки), а также пониженным (для усложненного типа клетки) (рис.3).

Рис.3 Сопряжения балок: а) поэтажное; б) в одном уровне; в) пониженное; Нс – строительная высота перекрытия; 1 – главная балка; 2 – балка настила; 3 – настил; 4 – вспомогательная балка.
Поэтажное сопряжение является наиболее простым при монтаже конструкций, но соответствует наибольшей строительной высоте перекрытия. Сопряжения в одном уровне и пониженное позволяют сохранить оптимальную высоту главной балки при заданной строительной высоте перекрытия, но усложняют конструкцию примыкания балок.

Плоский стальной настил балочных клеток.


а) конструктивное решение шарнирно-опертого и защемленного настила; б) расчетные схемы
Для настилов используют стальные листы t = 6 14мм.
Работа и расчет настила зависит от отношения его расчетного пролета к толщине н/tн.
При н/tн <50 настил называют жестким, растягивающие напряжения в нем незначительны, ими можно пренебречь. Настил рассчитывают только на изгиб как шарнирно опертую балку, вырезая пластинку шириной 1 см. При н/tн >300 настил называют гибким, можно пренебречь напряжениями от изгиба и рассчитывать настил только на растяг. напряжения от распора Н.
В строительных конструкциях применяют редко.
При 50< н/tн <300 должны учитываться напряжения и от изгиба, и от растяжения. Наиболее часто применяются в строительных конструкциях.
Расчет настила при 50< н/tн <300 (изгиб с растяжением)
Для практических расчетов пользуются заранее составленными графиками, по которым в зависимости от нагрузки q (кН/м2) можно найти требуемое отношение пролета настила к его толщине н/tн.
Также отношения наибольшего пролета настила к его толщине можно определить из условия заданного предельного прогиба и нормативной нагрузки:
, где n0 = lн/f – норма прогиба;
кН/м2,
где ν = 0,3 – коэффициент Пуассона.
Сила N, на действие которой необходимо проверить сварные швы, прикрепляющие настил к балкам, приближенно определяется по формуле:
, где -коэффициент надежности для временной нагрузки.

Добавлено через 5 часов 50 минут
71. Методы расчета вертикальных стальных стоек
Все основные требования по расчету металлических колонн можно найти в СНиП II-23-81 (1990).
Колонна — это вертикальный элемент несущей конструкции здания, которая передает нагрузки от вышерасположенных конструкций на фундамент.
При расчете стальных колонн необходимо руководствоваться СП 16.13330 «Стальные конструкции».
Для стальной колонны обычно используют двутавр, трубу, квадратный профиль, составное сечение из швеллеров, уголков, листов.
Для центрально-сжатых колонн оптимально использовать трубу или квадратный профиль — они экономны по массе металла и имеют красивый эстетический вид, однако внутренние полости нельзя окрасить, поэтому данный профиль должен быть герметично.
Широко распространено применение широкополочного двутавра для колонн — при защемлении колонны в одной плоскости данный вид профиля оптимален.
Большое значение влияет способ закрепления колонны в фундаменте. Колонна может иметь шарнирное крепление, жесткое в одной плоскости и шарнирное в другой или жесткое в 2-х плоскостях. Выбор крепления зависит от конструктива здания и имеет больше значение при расчете т.к. от способа крепления зависит расчетная длина колонны.
Также необходимо учитывать способ крепления прогонов, стеновых панелей, балки или фермы на колонну, если нагрузка передается сбоку колонны, то необходимо учитывать эксцентриситет.
При защемлении колонны в фундаменте и жестком креплении балки к колонне расчетная длина равна 0,5l, однако в расчете обычно считают 0,7l т.к. балка под действием нагрузки изгибается и полного защемления нет.
На практике отдельно колонну не считают, а моделируют в программе раму или 3-х мерную модель здания, нагружают ее и рассчитывают колонну в сборке и подбирают необходимый профиль, но в программах бывает трудно учесть ослабление сечения отверстиями от болтов, поэтому бывает необходимо проверять сечение вручную.
Чтобы рассчитать колонну нам необходимо знать максимальные сжимающие/растягивающие напряжения и моменты, возникающие в ключевых сечениях, для этого строят эпюры напряжения. В данном обзоре мы рассмотрим только прочностной расчет колонны без построения эпюр.
Расчет колонны производим по следующим параметрам:
1. Прочность при центральном растяжении/сжатии
2. Устойчивость при центральном сжатии (в 2-х плоскостях)
3. Прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов
4. Проверка предельной гибкости стержня (в 2-х плоскостях)
1. Прочность при центральном растяжении/сжатии
Согласно СП 16.13330 п. 7.1.1 расчет на прочность элементов из стали с нормативным сопротивлением Ryn ≤ 440 Н/мм2 при центральном растяжении или сжатии силой N следует выполнять по формуле

где N — нагрузка на сжатие/растяжение;
An — площадь поперечного сечения профиля нетто, т.е. с учетом ослабления его отверстиями;
Ry — расчетное сопротивление стали проката (зависит от марки стали см. Таблицу В.5 СП 16.13330);
γс — коэффициент условий работы (см. Таблицу 1 СП 16.13330).
По этой формуле можно вычислить минимально-необходимую площадь сечения профиля и задать профиль. В дальнейшем в проверочных расчетах подбор сечения колонны можно будет сделать только методом подбора сечения, поэтому здесь мы можем задать отправную точку, меньше которой сечение быть не может.
2. Устойчивость при центральном сжатии
Расчет на устойчивость производится согласно СП 16.13330 п. 7.1.3 по формуле

где N — нагрузка на сжатие/растяжение;
A — площадь поперечного сечения профиля брутто, т.е.без учета ослабления его отверстиями;
Ry — расчетное сопротивление стали;
γс — коэффициент условий работы (см. Таблицу 1 СП 16.13330);
φ — коэффициент устойчивости при центральном сжатии.
Как видим эта формула очень напоминает предыдущую, но здесь появляется коэффициент φ, чтобы его вычислить нам вначале потребуется вычислить условную гибкость стержня λ (обозначается с чертой сверху).
где Ry — расчетно сопротивление стали; E — модуль упругости; λ — гибкость стержня, вычисляемая по формуле:

где lef — расчетная длина стержня; i — радиус инерции сечения.
Расчетные длины lef колонн (стоек) постоянного сечения или отдельных участков ступенчатых колонн согласно СП 16.13330 п. 10.3.1 следует определять по формуле

где l — длина колонны; μ — коэффициент расчетной длины.
Коэффициенты расчетной длины μ колонн (стоек) постоянного сечения следует определять в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки. Для некоторых случаев закрепления концов и вида нагрузки значения μ приведены в следующей таблице:

Радиус инерции сечения можно найти в соответствующем ГОСТ-е на профиль, т.е. предварительно профиль должен быть уже задан и расчет сводится к перебору сечений.
Т.к. радиус инерции в 2-х плоскостях для большинства профилей имеет разные значения на 2-х плоскостей (одинаковые значения имеют только труба и квадратный профиль) и закрепление может быть разным, а следственно и расчетные длины тоже могут быть разные, то расчет на устойчивость необходимо произвести для 2-х плоскостей.
Итак теперь у нас есть все данные чтобы рассчитать условную гибкость.
Если предельная гибкость больше или равна 0,4, то коэффициент устойчивости φ вычисляется по формуле:

значение коэффициента δ следует вычислить по формуле:

коэффициенты α и β смотрите в таблице

Значения коэффициента φ, вычисленные по этой формуле, следует принимать не более (7,6/ λ 2) при значениях условной гибкости свыше 3,8; 4,4 и 5,8 для типов сечений соответственно а, b и с.
При значениях λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Значения коэффициента φ приведены в приложении Д СП 16.13330.
Теперь когда все исходные данные известны производим расчет по формуле, представленной вначале:

Как уже было сказано выше, необходимо сделать 2-а расчета для 2-х плоскостей. Если расчет не удовлетворяет условию, то подбираем новый профиль с более большим значением радиуса инерции сечения. Также можно изменить расчетную схему, например изменив шарнирную заделку на жесткую или закрепив связями колонну в пролете можно уменьшить расчетную длину стержня.
Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения рекомендуется укреплять планками или решеткой. Если планки отсутствуют, то устойчивость следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости согласно п.7.1.5 СП 16.13330.
3. Прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов
Как правило колонна нагружена не только осевой сжимающей нагрузкой, но и изгибающем моментом, например от ветра. Момент также образуется если вертикальная нагрузка приложена не по центру колонны, а сбоку. В этом случае необходимо сделать проверочный расчет согласно п. 9.1.1 СП 16.13330 по формуле

где N — продольная сжимающая сила;
An — площадь сечения нетто (с учетом ослабления отверстиями);
Ry — расчетное сопротивление стали;
γс — коэффициент условий работы (см. Таблицу 1 СП 16.13330);
n, Сx и Сy — коэффициенты принимаемые по таблице Е.1 СП 16.13330

Mx и My — моменты относительно осей X-X и Y-Y;
Wxn,min и Wyn,min — моменты сопротивления сечения относительно осей X-X и Y-Y (можно найти в ГОСТ-е на профиль или в справочнике);
B — бимомент, в СНиП II-23-81* этого параметра не было в расчетах, этот параметр ввели для учета депланации;
Wω,min – секторальный момент сопротивления сечения.
Если с первыми 3-мя составляющими вопросов быть не должно, то учет бимомента вызывает некоторые трудности.
Бимомент характеризует изменения, вносимые в линейные зоны распределения напряжений депланации сечения и, по сути, является парой моментов, направленных в противоположные стороны

Стоит отметить, что многие программы не могут рассчитать бимомент, в том числе и SCAD его не учитывает.
4. Проверка предельной гибкости стержня
Гибкости сжатых элементов λ= lef / i, как правило, не должны превышать предельных значений λu, приведенных в таблице

Коэффициент α в данной формуле это коэффициент использования профиля, согласно расчету на устойчивость при центральном сжатии.
Также как и расчет на устойчивость данный расчет нужно сделать для 2-х плоскостей.
В случае если профиль не подходит необходимо изменить сечение увеличив радиус инерции сечения или изменив расчетную схему (изменить закрепления или закрепить связями чтобы уменьшить расчетную длину).
Если критическим фактором является предельная гибкость, то марку стали можно взять наименьшую т.к. на предельную гибкость марка стали не влияет. Оптимальный вариант можно вычислить методом подбора.

Последний раз редактировалось bolito; 10.03.2016 в 13:36. Причина: Добавлено сообщение
bolito вне форума   Ответить с цитированием
3 пользователя(ей) сказали cпасибо: